一层办公室装修设计-自己装修毛坯房攻略
2023年4月8日发(作者：家用塑料衣柜)
第二章建筑设计说明
第九章重力荷载代表值的计算
目
录
第十章框架结构的内力和侧移计算
第二章建筑设计说明厂房的
平面设计建筑平面的选择
①柱网的选择
②定位轴线的划分
图2-1厂房平面图Plant
layout厂房的剖面设计
厂房天然采光设计
门窗明细表见表2-1所示。
表2-1门窗明细表
Tap2-1Doorandwindowlist
结构选型
天沟板
采用外天沟排水，选用04G410标准图集中的TGB7—1。
屋架
采用GWJ-24-4,GWJ-24-5,GWJ-24-6（24m钢屋架）,自重（估计）:55KN/榀。
吊车梁
吊车梁：选钢筋混凝土吊车梁CG426二）,YMDL-6B、YMDL-6Z自重根。
排架计算简图的确定
（1）确定柱高。
轨顶标高H+〜=++=,取；
（2）上柱柱高二柱顶标高-牛腿顶标高=下柱工字型截面400X1000X200X100确定柱的截面尺寸
AB柱参数（H=,Hu=,H,=）
表3-1吊车参数
Craneparameters
参数边柱（A、B）
A(mm2)X105
Iu(mni)
X109
A(mm2)X105
Plan
门窗编号
尺寸
数量
高（mm宽（mr）
TM-145004200
2
C-
C-2
1800
3600
26
C-4
1800
3600
11
3-1
厂房
剖面
图
tprofile
---------------------------2------------------------------------------------------------------9------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Il(mm)X10
入=H
u
/H
>
1/
i
(N/mm)
图4-2屋面活荷载弯矩计算简图
Roofliveloadmomentcalculationdiagram
图4-3柱自重弯矩计算简图
Stringweightmomentcalculationdiagram
图4-4吊车弯矩计算简图
Calculationofbendingmomentdiagramofcrane
图4-5求DUB寸的吊车位置图
CranepositionofDmax
表4-2风荷载汇总表
Windloadsummarystable
1.78
作用长度2.31.192.3
方向
表4-3荷载汇总表
Loadsummarystable
荷载
类型
简图
A(B)柱
N(KN)M(KN-m)
刀恒载
GIA=
G
2A
=21KN
G
2A+G
4A=
=21+
G3A=
M1A=M2AM4A
屋面
活载
GIA=MIA=M2A
吊车竖dax在A柱G4A=
Dnin在A柱：G
4A
=
M
4A
=•m
M4B=•m
向荷载
续
表4
吊车横
向水平
荷载
Tma尸（一台30/5,一台15/3）
Tmax=（一台30/5）
风荷载
Fw=
q1=mq2=m
水平地
Fw=
震作用
图4-9风荷载作用下内力图(一)
Windloadinternalforce
表4-2A柱内力汇总表
Acolumninternalforcediagram
序
号
I-In-nm-m
何载类型
M(KN-m)N(KN)
M(KN-m)
N(KN)
M(KN-m)
N(KN)V(KN)
恒载
1
—41
屋面活载
2a
吊
车
竖
向
荷
载
Dnax^在
A柱
3a0
Dnin
A柱
3b0
吊
车
横
向
荷
载
一.台
30/5t
一.台
15/3t
4a
±
0
±
0
±
0
±
一.台
30/5t
4b
±
0
±
0
±
0
±
风
何
载
右吹
5a000
左吹
5b000
水平地震
作用
6a±0±0±0±
6b
±0
±
0
±
0
±
(2)A柱的内力图汇总表见下表
表4-3A柱内力汇总表
Acolumninternalforcediagramsummary
荷载类型
弯矩图（KN•m）
轴力图（KN
恒载
屋面活载
吊车
竖向
荷载
D)nax^在
A柱
Dinin^在
A柱
续表6
吊车
横向
水平
—.台
30/5t
的吊
车
荷
载
—.台
30/5t
,台
15/3t
风
荷
载
右吹
左吹
水平
地震
作用
排架的内力组合
表4-4A柱内力组合表
Tap4-3.
组合
方式
I-In--nm-m
MN(KN)MN(KN)MN(KNV(KN)
Mmax,相x1+x(2a+5a)x1+x[3a+4a+5a]x1+x[3a+4a+5a]
应的N
-Mmax,相应
x1+x[3b+4a+5b]x1+xx1+x[2a+3b+4a+5b]
N
(2a+4a+3b+5b)
Nmax
,相应
x1+xx1+xx1+x[2a+3a+4a+5b]
Mmax[2a+3b+4a+5b][2a+3a+4a+5a]
1180
Nmax，相应
x1+x[3b+4a+5b]x1+x(3b+4a+5b)x1+x(3b+4a+5b)
±IMnax
第五章柱、基础的配筋计算
（由于A、B柱的对称性，所以以下计算过程均以A柱为例）
柱的配筋计算
材料：混凝土C3o，f
c
14.3N/mm2,ftk2.01N/mm2,ft1.43N/mm2
钢筋（HRB335）f
y
f
y
300N/mm2
箍筋（HPB235）f
y
210N/m2,Es2.0X105N/mm2（级钢）。
截面界限受压区高度
截面
Nbfcbbh。14.30.554004601447.16KN,
截面、截面
M124.57KN.m,N382.61KN;
截面以M682.10KN.m,N703.28KN;
截面配筋同截面。
表5-1A柱截面配筋计算表
Tap5-1.
截面I-I川-川
内力
M(KN•m)
N(KN)
20
84008500
400355
116,218(2473)
图5-1柱配筋图
ofcolumns
牛腿设计计算
（注：材料同柱。）
按下式验算:
验算顶面局部承压，近似取
按结构要求安排箍筋，取8@100,上部2/3h。即500m领域内能满足大于0.5As的要求，
50.32500/100967.88/2,弯起钢筋由于a/h。0.3，可以不设，见下图。
图5-2柱构造配筋图
Columnstructualreinforcementofgraph
柱的吊装验算(以A柱为例)
按伸臂梁算得M
D44.10KN.m，MB65.99KN.m。
式sM/0.87h°Asss中，M为考虑动力荷载后按柱自身重力荷载算得的最不利的弯矩
D截面：
s
M/0.87h
0
A
s
1.544.10106/0.87460961172.0N/mm2
D截面
te
961/0.54005000.0096,查得
ss
170N/mm2172N/mm2，认为满足要
求。
B截面：
s
1.565.99106/0.87760174285.94N/mm2,
B截面
te
1742/(0.51.5)0.0196,查得
图5-3吊装验算时计算简图
Liftingcheckcalculation
第六章基础设计计算
根基底面的配筋依据第二组基底净土反力开始计算，见表6-1
表6-1基础底板配筋表
Baseplateofreinforcedsheet
截面
P(KN/m2)
E
实配受拉钢筋
(mm2)
24即@10021，即@
排架柱裂缝宽度验算
表6-2排架柱配筋表
Bentframecolumnreinforcedsheet
柱截面1-1截面3-3截面
内力标准值Mk(KN-m
++(+)=
Nk(KN
+=
=<=>ho
不需验算
<
满足要求
第七章梁、柱截面尺寸的初步确定
梁截面尺寸的确定
梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8。主梁截面取bxh=250X500,次梁的截面初步
、/1
疋为
bxh=200X400。
框架柱截面尺寸的确定
(1)柱组合的轴压力设计值N=BFgEn
(2)Ac>N/ufc
对于边柱：
N=BFgEn=xx14x2=(KN)
Ac>N/ufc=x103/=(mrl)
取400mrx400mm
对于内柱：
N=BFgEn=xx14x2=(KN)
Ac>N/ufc=x103/=(mrr)
取400mrx400mm
图7-2计算简图
表7-1梁截面尺寸及各层混凝土强度等级
混凝土等级
横梁（bxh）
纵梁（bxh）
AB跨、CD跨BC跨
C30
250x500250x500200x400
柱截面尺寸（mrj）
层次混凝土等级
bxh
1C30
400x400
2C30
400x400
第八章框架侧移刚度的计算
横梁线刚度i的计算
表8-1横梁线刚度i表
类别
Ec
(N/mrr)
bxh
(mnxmr)
I0
(mm
l
(mm
Eclo/I
(N•mm
边框I
(N•
mm
中框
2EcI0/I
(N•
mm
AB跨、CD
跨
X104250X500X1094500X1010X1010X1010
BC跨X104250X500X1093000X1010X1010X1010
纵梁线刚度i的计算
表8-2纵梁线刚度i表
类别
Ec
(N/mrr)
bXh
(mnXmrT
I0
(mm
l
(mm
EJo/l
(N•mm
l(N-mm
2曰c/l
(N•mm
1~6跨X104200X400X1093000X1010X1010X1010
柱线刚度i的计算
表8-3柱线刚度i表
层次he(mmEe(N/mrr)
bXh
(mnXmm
Ie
(m命
Eele/he
(N・mm
14100X104400X400X109X1010
23000X104400X400X109X1010
2.603.902.60
2.13
2.13
2,603.90
113
2.60
2,13
L56L561,56
1.5
6
边框；1:I：
图8-1边框计算简图
各层横向侧移刚度计算
表8-4各层横向侧移刚度表
楼层ie)()
一般层
K=i
b
/2
ie
底层
一般层
e
=K/2+K
底层
e
=+K/2+K
D=12eie/
he
2
(KN/M)
根数
K=ib/ic
1
A,D轴边框
边柱
X104X1034
A,D轴中框
边柱
X1038
B,C轴边框
中柱
X1034
B,C轴中框
中柱
X1038
D(KN/m
)
4X10
2
A,D轴边框
边柱
X104X1044
A,D轴中框
边柱
X1048
B,C轴边框
中柱
X1044
B,C轴中框
中柱
X104
8
D(KN/M
)
X104
纵向框架侧移刚度计算方法与横向框架相同
第九章重力荷载代表值的计算
资料准备
查《荷载规范》可取：
①屋面永久荷载标准值（上人）
V型轻钢龙骨吊顶
KN/m
②1-2层楼面:
V型轻钢龙骨吊顶
类别
计算咼度
（mm
截面
（mm
密度
（KN/m）
体积
(m)
数量
（根）
单重
（KN
总重
（KN
柱3000
400X
400
252412288
（2）内外填充墙重的计算
外墙单位墙面重力荷载为：+X17+x=KN/m2
AB跨，CD跨内墙总重：xx6X2=
BC跨内墙总重：（3X）X2X=
横墙总重：++=外纵墙：
1~6跨外墙总重：（3X）x9=
内纵墙：墙厚240mm计算长度3000mm计算高度3000-300=2700mm
1~6跨内墙总重：（3X）X7+3XX2=
纵墙总重：+=
窗户2尺寸：1800mrX2700mm
自重：m
数量：ii
重量：XXX11=
类别
净跨
（mr）
截面
（mr）
密度
（KN/m）
体积
(nm)
数量
（根）
单重
（KN
总重
（KN
横梁
4500
250X
500
25
12
14
168
3000
250X
500
25657
纵梁
3000
200X
400
25456270
-------
合计
表9-1梁参数表
表9-2柱参数表
合计
KN/m
木块地面（加防腐油膏铺砌厚76mm
KN/m
KN/m
KN/m
总重:
+=
自重:2m
数量:
1
重量:XX=
总
重：
+=
(5)楼板恒载、活载计算(楼梯间按楼板计算)
面积：x3X10+3X3X5=180吊
恒载：X180=711KN
活载：X180=360KN
由以上计算可知，一层重力荷载代表值为
G=G恒+xG活
=(168+57+270+288X+++++711+36X
表9-3梁、柱计算表
类别
净跨
(mm
截面
(mm
密度
(心局
体积
(m)
数量
(根)
单重
(KN
总重
(KN
横梁
4500
250X500
25
12
14
168
3000
250X500
25657
纵梁
3000
200X
400
25456270
-------
类别
计算咼度
(mm
截面
(mm
密度
(KN/m)
体积
(m)
数量
(根)
单重
(KN
总重
(KN
柱
3000
400X
400
252412288
BC跨内墙总重：(3X)X2X=
横墙总重：++=
纵墙总重量：
总重：+=
(5)楼板恒载、活载计算(楼梯间按楼板计算)
2
面积：X3X10+3X3X5=180m
恒载:x180+180X=1674KN
活载:x180=360KN
雪
载：
180x=
女儿墙自重：xx2x15+xx2x12=
由以上计算可知，顶端重力荷载代表值为
G=G恒+xG活
=(168+57+270+288x+++++1674+360
x+x=
图9-1各层重力荷载代表值简图
第十章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算
横向自振周期的计算
UT按以下公式计算:
仏=刀G
(△u)i=VGi/刀Dj
=(s)
水平地震作用及楼层地震剪力的计算
Geq
Gq=XG
=x(+)
=(KN
查表得设防烈度为6度的amaF
ai=(Tg/Ti)amax
层次G(KNVGi(KN
刀Di
(N/mn)
△Ui(mmUi(mm
2
365600
1
188000
*="(△u)k
表10-1结构顶点的假想侧移计算
Ti=^T
(UT)
1/2xx
=()X
FEk
FEI=aiGq
=x
=(KN
因=x=>Ti=,
Fi=GHFEk(1-Sn)/(刀GH<)
=(刀GHk)(KN
地震作用下各楼层水平地震层间剪力V为
V=XFk(i=1,2,…n)
表10-2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表
层次H(mG(KNGH(KN-m
GH/刀
GH
Fi(KNV(KN
2
1
图10-1地震剪力沿房屋高度的分布
(△u)i=Vi/刀Djui="(△u)k
表10-3横向水平地震作用下的位移验算
层次
V
(KN
刀Di
(N/mm
(△u)i
(mm
ui
(mm
hi
(mm
0e=(△u)
i
/hi
236560030001/5825
1188000
41001/2967
水平地震作用下框架内力计算
V；=DVi/刀D
Mh=VjxyhMU
j=V；(1-y)h
y=yn+yi+y2+y3
表10-4各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）
层次hi(mV(KN
刀Dij
(N/mn)
边柱
Ch
(N/mrj)
V1
(KN
k
y
(m
Mb
i1
(KN-m
Mu
i1
(KN-m
2336560012800r1
1880007100
例：第二层边柱的计算：
Vii=12800X365600=(KN
y=yn
Mb
i=XX3=(KN
MU
ii=X()X3=(KNXm
表10-5各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）
层次hi(mV(KN
刀Dij
(N/mm)
中柱
D2
(N/mrj)
V2
(KN
k
Y
(m
—b
Mi2
(KN-m
Mu
i2
(KN-m
2336560019000
Mib=iib(Mi+i,j+Mi,j)/(iib+irb)
Mrb=irb(Mi+1,j+Mi,j)/(ilb+irb)
Vb=(ML+ML)/I
Ni=E(Vb-Vrb)
按照公式计算两端弯矩、剪力及柱轴力，见10-6表。
表10-6梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算表
层次
边梁走道梁柱轴力
MbMbVbMbMbIVb边柱N中柱N
23
图10-2横向框架梁剪力图（KN
图10-3横向框架柱轴力图（KN）
风荷载计算
风压标准计算公式为
=zxsxzxO
第十一章竖向荷载作用下框架结构的内力计算
计算单元的选择确定
图11-1横向框架柱轴力图(KN)
荷载计算
图11-2恒荷载分布图(KN)
(1)对于第二层
qi=XX25=KN/m
qi,=xx25=mq2=X3=mq2，=x=KN/m
q2=x3=KN/m
P1=[（3x2）x2+（+）x2]x+6+7+xx
=KN
P2=[（3x2）x2+（+）x2+（3+）x2x2]
x+6+7+2xxx=KN
图11-3活荷载分布图（KN）1）对于第2层
q2=x3=6KN/mq2=x=3KN/m
P1=（3x3+3x3）x=36KN
P2=（3x3+3x3+x）x=KN
q2=x3=KN/m
q2，=x=KN/m
P1=（3x3+3x3）x=KN
P2=（3x3+3x3+x）x=
集中力矩M=Rei=x（）/2=•m
M2=P2e2=x()/2=KN•m
表11-1横向框架恒载汇总表
层次
q1
(KN/m
)
(KN/m
)
q2
(KN/m
)
q2，
(KN/m
)
R
(KN
P2
(KN
M
(KN-
M
(KN-
2
12
表11-2横向框架活载汇总表
层次
q2
(KN/m
q2
(KN/m
P1
(KN
P2
(KN
M
(KN-m)
M
(KN-m)
2
6
()
3
()
36
()
()()()
16
336
恒荷载作用下梁的内力计算图11-4恒荷载作用梁的内力图（KN等效于均布荷载与梯形、
三角形荷载的叠加。a=a/l==1/3活荷载作用下梁的内力计算
图11-5恒荷载作用梁的内力图（KN内力计算
图11-6弯矩计算内力图（KN顶层：
MAB=-1/12XX====转动刚度：
SAE=SBA=4i=4X=SBE=4i=4XX==i=分配系数：
AD=
BA
BE=
传递系数：
CAD=CBE=1/
CAB=CBA=1/
CBC=
一层柱下端固接于基础为刚性的固定端，故柱子的线刚度和传递系数都不变图11-8恒
载作用下的固端计算简图
MAB=-1/12XX====转动刚度：
SAD=SBE=4i=4X=SBG=4i=4XX=SBA=4i=4X==i=分配系数：
AD=
BA=
BE=
BC=
BG=
传递系数：
CAD=CBE=CAB=CBA=1/
CAF=CBG=1/
CBC=
梁端剪力和柱轴力的计算
VA=VB=（X）/2
VB=VC=（X3）/2
=KN
A柱：N=+=KN
柱重:XX3X25=12KN
N=N+12=KN
B柱：N=++=KN
表11-3恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN
层次
荷载引起的剪力柱轴力
AB跨
BC跨
A柱
B柱
V=VBVB=VCN顶N底N顶N底
2
1
框架梁的内力组合
即+,SGk+SQk及+o
层
次
截
面
位
置
内
力
Sok调幅后Sok调幅后SEk(1)(2)Swk(1)(2)
Y
Re[X
+]
(SGI<+)++
丫
ReMtiax
V=丫
R』
nvb(M
I+M
r
b)/ln
+VG&
XSGk+
(Sak+
SW)
1
1212
A
M
V
BM
左V
BM
右V
A
M
V
BM
左V
BM
右V
1)均布和梯形荷载
2)VA=-(M+M)/l+qil/2+(1-a)lq22
则Max发生在右支座，
Mmax==X(+X)
=KN•m
丫RMax=X=KN•m
由于(2X+)X3/2=>0，故x>al=l/3=
x=(V+alq2/2)/(qi+q2)
=(+X)/(+)
2
MWFM+VX-(qi+q2)x/2+alq2(x-al/3)/2
=+X(+)X()2/2+XX()/2
=KN-m
丫REMTWFX=KN-m
表11-6跨间最大弯矩计算结果表
层次12
跨ABBCABBC
Miax
V=YRe[nvb(Mb+Mb)/ln+VGb]
(1)对于第2层
图11-12梁端荷载计算简图(KN梁上荷载设计值：q1=x=KN/m
q2=X(+X6)=KN/m
VGb=X2+X3/2=
ln=m
左震：Mb==•m
r
Mb==KN•m
lr
V=丫Re[nvb(Mb+Mb)/ln+VGb]
=X[X(+)/+]=KN
右震：Mb==KN•m
Mr
b==KN•m
V=丫Re[nvb(Mb+M「b)/In+VGb]
=X[x(+)/+]
图11-13BC跨计算简图(KN
框架柱的内力组合
表11-7跨间最大弯矩计算结果表
层
次
截
面
内
力
S^k调幅后、
SQk调幅
后
Sk（1）SEk(2)
YRe[X(SG汁)
+]
++
IMnaxMM
12
NNninNnax
2
柱
顶N
柱M
底N
1
柱
顶
M
N99
柱
底
M
表11-8横向框架B柱弯矩和轴力组合
层
次
截
面
内
力
S
3k调幅后，
S
Qk调幅后SEk(1)SEk(2)
YR«[X(SGk+)
+]
+
+
MnaxMM
12
NNninNnax
2
柱
顶
柱
底N
1
柱
顶N
柱
底
M
N
柱端弯矩设计值的调整
A柱调整
按《抗震规范》，
表11-9横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整
层次
2
1
截面柱顶柱底柱顶柱底
丫RE（艺
MC=
nc艺
Mb）
YREN
B柱调整
表11-10横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整
层次
21
截面柱顶柱底柱顶柱底
YRE（工
MC=
nc艺
Mb）
YRN
表11-11横向框架A柱剪力组合与调整（KN
层
次
SGkSQkSEk1SEk2
YRe[X（SG汁）+]
++
V=丫Re[n
vc（Mb
c+
M1
c）/hn]
12
2
1
表11-12横向框架B柱剪力组合与调整（KN
层
次
SskSQkSEk1
Sk2
YRe[X(SG+)+]
++
V=YRe[n
vc(Mc+
M1
c)/hn]
12
2
1
第十二章楼板设计与截面设计
楼板计算
荷载分项系数：G1.2,Q1.3
板的编号
楼板厚度的确定：要求hhmin，单向板厚的hmin70mm,
1
双向板的约取h一1。。考虑方便施工。
45
板的计算
中跨：G
l
n
1500200
1300mm
边跨：1。1ln
a1500120
200100…门
1330mm
222
计算简图如下:
图12-2等跨连续梁计算简图
按板号计算各板的内力
（假设泊松比为0）：
1）板B1的计算
图12-3板B1计算简图
L2/L1=3/=2
计算简图如B1图所示。L1/L2=3=<,按单向板计算
图12-4单向板计算简图
取一二层最大的g+q计算
板B1的弯矩计算
表12-1B1的弯矩计算表
截面边跨中第一内支座中间跨中中间支座
弯矩系数
板的配筋计算
参见下表1：
取板的截面有效高度h
0
1002080mm，fy=210N/mm,f
c
=N/mm,
板的正截面承载力计算
表12-2班的配筋计算表
截面边跨中第一内支座中间跨中中间支座
选配钢筋①6@150①6@150①6@150①6@150
实配钢筋面积(m^8
次梁计算
11
h(-----------)1
0
。思考简便施工，取次梁截面h400mm，b200mm。
1812
图12-5次梁计算简图
次梁的构造安放参见图5所示。
「、’11'
⑴按bf-I—2880960bs
0
mm，故取b
f
960mm。
33
次梁高：h400,h
0
40040360mm
翼缘厚：hf80mm
判定T形截面类型：
1
f
c
b
f
h
f
(ho
f)1.09.696080KN36m40).92KNm
KNm.92KNm
h
0
40040360mm。
表12-3次梁正截面计算简图
截面边跨中第一内支座中间跨中中间支座
弯矩M(kNm)
1fcbhf或
1fcbfh2
选用钢筋5①5①5①5①
实际钢筋截面面
积（mrr）
6
表12-4次梁斜截面计算简图
主梁计算
⑴T形截面的翼缘宽度bf，所以仅按计算跨度I和梁（肋）净距S
n
考虑.
边跨：按计算跨度考虑b'f-l-44851495bs
0
4mm，故取
33
I
b
f
1495mm。
中间跨：按计算跨度考虑bf
-l-*30001000bs
0
4mm
33
故取bf1000mm。
截面边支座第一内支座中间支座
V(kN)
>V>V>V
>V>V>V
构造配筋2①8@2002①8@2002①8@200
nAsv
2*50.3
200*200
0.252%>SV,MIN满足要求
SVSb
梁高：h=500，ho=500-40=460mm
翼缘厚：h'f
80mm
判定T形截面类型:
⑵正截面配筋计算。
表12-5正截面配筋图
截面
1（边跨中）B（中间支座）2（中间跨中）
弯矩
M(KNm)
选用钢筋5①184①183①182①18
实际钢筋截面
面积（mm）
509
表12-5斜截面配筋图
截面A（边支座）B左（支座B）B右（支座B）
V(KN)
276>V258>V258>V
>V
箍筋肢数、直径2巾82巾82巾8
---
实配箍筋间距s（mm）
200200200
>V>V>V
满足满足满足
<0<0<0
选配弯筋
000
实配钢筋面积（mm）
000
验算最小配筋率
nA
sv
2*50.3亠十
SV—工------------0.202%大于
Sb200*250
f110
SV,MIN0.24t0.240.126%,满足要求
fyv210
说明
为了施工方便，除加密区箍筋间距一律为150mm
P=G+Q=+,=h1500400100mm
附加箍筋布置范围：s2hi3b21003200800mm
取附加箍筋巾8@200m80015排,梁两侧各安放三排。
200
满足要求。
框架柱
表12-6柱的剪跨比和轴压比验算
柱
号
层
次
b(mmho(mm
fcm
(N/mrh)
M(KN-
m)
Vc(KNN(KNM/Vch。N/fcnbh。
A柱
2
400360>2<
1400360>2<
B柱
2
400360>2<
1400360>2<
轴向力作用点至受拉钢筋A合力点之间的距离
e=nei+h/2-as
=x+400/2-40=mm
图12-6柱截面配筋图
同理2层A柱,一层，二层B柱如此计算
柱A柱
层次
1
2
截面尺寸
400X400400X400
组合
一~一
二二二-一一二二二
M(KN-m
N(KN
V(KN
计算
As=As'
(mm
320<0340
实配单侧选3①14(462)选3①14(462)
Ps
%>%%>%
偏心判断大小大小
柱B柱
层次
12
截面尺寸
400X400400X400
组合一~一
二二二
-一一
二二二
M(KN-m
N(KN
V(KN
计算
As=As'
(mm
5
实配单侧选3①14(462)选3①14(462)
Pmax102.69kp1.2fa=270Kp
a
因at2ho=400+2X750=1900<2400mm
故：a
t
为柱宽，a
t
=400mm
A(1/2bt/2h°)b(b/2a
b
/2)2=(2400/2-400/2-750)2400-(2400/2-1900/2)
2(2400/2-1900/2)=537500mm
基础截面的高度h800mm，不大于800mm则取
hp
1.00.7
hp
f
t
a
m
h
o
=xxx750X
(400+1900)/2=664125N
偏心荷载作用下，由永久荷载控制荷载效应的基本组合时
2口1.35(p
kmax
G
k
/A)
1.3(102.69307.2/3.2*2.4)Kp
a
=mm
F|PjA=X537500=
Fl51062.50.7hpftamho=664125
基础变阶处验算
因at2h。=1500+700=2200<2400mm
故：a
t
为阶宽，at1500mm；a»at2h°=2200mm；=(3200/2-400/2-350)2400-(2400/2-
2200/2)X(2400/2-2200/2)=3470000mm2基础截面的高度h800mm，不大于800mm则取
hp
1.0。偏心荷载作用下，由永久荷载控制荷载效应的基本组合时
2
pj1.3(5pkmaxGk/A)1.3(5102.69307.2/3.2*2.4)Kpa=mm2
Ps
%>%%>%
偏心判断大小大小
配箍
加密区4肢①10@100
非加密区4肢①10@15
加密区4肢①10@100
非加密区4肢①10@15
第十二章基础设计
max
N
d
则基底边缘的压力为：pminA
Md932.2621.43
W7.683.84
2
97.115.58102.69/91.53KN/m
对基础底面：Pk
Nd
A
97.11
fa=225KPa
验算基底的允许条件
FiPjA=X3470000=329650
=1/48X｛截面n—n处得钢筋计算面积：
实际选用9①16(A
S
=1809)mm
参考文献
除相关教材外，主要参考以下资料：
[1].房屋建筑制图统一标准(GB50001-2010).北京：中国计划出版社，2010
[2].建筑结构荷载规范(GB50009-2001).北京：中国建筑工业出版社，2001
[3].混凝土结构设计规范(GB50010-2010).北京：中国建筑工业出版社，2010
[4].建筑抗震设计规范(GB50011-2010).北京：中国建筑工业出版社，2010
[5].建筑地基基础设计规范(GB50007-2011).北京：中国建筑工业出版社，2011
[6].钢筋混凝土结构设计规范(GB50010—2010).北京：中国建筑工业出版社，2010
[7].建筑设计防火规范(GB50016—2006).北京：中国计划出版社，2006
[8].单层工业厂房设计选用(上、下册)(08G118).北京：中国建筑工业出版社，2008
[9].混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(11G101-1).北京：中国
建筑工业出版社，2010
[10].建筑物抗震构造详图(单层工业厂房)(11G329-3).北京：中国计划出版社，2011
[11].李必瑜，王雪松，刘建荣.房屋建筑学.武汉理工大学出版社，2008.
[12].朱彦鹏，田稳苓，马成松.混凝土结构设计.同济大学出版社，2004.
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