200平米办公室装修设计

郑州大学办公行政楼设计

摘要：设计郑州大学办公行政楼时，出于的抗震性考虑，建筑材料主要由钢筋

混凝土构成，一共五层楼，占地宽阔，面积达到5763.0m2，，基底面积达到1152.6m2，

这使它的抗震性良好，抗震等级为三级。郑州大学办公行政楼每层楼高3.9m，

室内外高0.6m，一共五层。此外根据毕业设计要求，本设计由两部分组成，分

别是建筑设计与结构设计。

WhendesigningtheofficebuildingofZhengzhouUniversity,for

seismicconsideration,thebuildingmaterialsaremainlycomposedof

reinforcedconcrete,rsa

kesthe

buildinghaveagoodseismicperformance,anditsseismicgradeisthree.

Fivefloorsabovegroundareallofficedesign,eachflooris3.9mhigh,

tion,accordingtotherequirements

ofgraduationdesign,thedesignconsistsoftwoparts,namely,

ignconsistsof

structurallayout,structuralselection,framecalculation,load

calculation,internalforcecalculation,internalforcecombination,

sectiondesignandreinforcementcalculation,aswellasstaircase,

under-columnfoundation,cast-in-placeslabandothercomponents.

Keywords:architecturaldesign;structuralcalculation;internal

forcecalculation;reinforcementcalculation

目录

前言........................................错误!未定义书签。

1建筑设计部分.................................错误!未定义书签。

1.1工程概况................................错误!未定义书签。

1.2设计的基本内容...........................错误!未定义书签。

2结构方案选择与平面布置.......................错误!未定义书签。

2.1框架结构平面布置........................错误!未定义书签。

2.2框架结构承重方案的选择..................................4

2.3梁、柱截面尺寸的初步确定................................4

2.4构造要求................................................6

2.5现浇楼板设计..............................................12

2.6基础设计...............................................16

2.7楼梯设计...............................................21

2.8雨篷设计...............................................21

结论........................................................22

参考文献......................................................22

致谢........................................................22

结构图..........................................................22

前言

现如今人们已经改变了以往的办公传统，人们一般会使用手机，笔记本电脑，传真机，

视频会议等设备，在互联网时代，员工已经成为了办公室的主人，办公楼的设计也变得

越来越人性化，在此基础上工业建筑和住宅建筑在设计方面也越来越加灵活多变，尤其

是在工业和在结构设计方面建筑师遇到越来越多的挑战，但也是这么多的挑战才会推动

人类在设计方面的天赋，不仅在外观方面好看更要保证建筑结构安全，在建筑用途功能

方面被人类赋予灵魂。

一、建筑设计部分

1.1工程概况

⑴建筑名称：郑州大学行政办公楼设计

⑵建筑地点：河南省郑州市高新区科学大道100号

⑶建筑规模：建筑面积5763.0平米，每层高3.9米，室内外高差0.6米，总体五层高。

⑷结构形式：建筑面积钢筋混凝土框架结构。

⑸结构形式：建筑面积钢筋混凝土框架结构。

⑹建筑结构安全等级：抗震等级为三级。

⑺功能布置：

a.在楼的第一层布置门厅、接宾室、值班室、配电间、消防控制室等基础设施。

b.二、三层每层各设1间100平米的会议室，2间60平米办公室。

c.在楼的最顶层布置200平米的活动室，剩下的都是普通办公室。

d.其它各层房间为普通办公室。

e.各层均布置男女卫生间，并设前室。

f.屋面为上人屋面。

⑻建筑设备：办公楼采用集中式空调，市政府提供水电。

⑼建筑装修及材料：

使用250厚加气混凝土砌成外墙，用200厚加气混凝土砌成内墙，防潮层以下墙体

为实心砌体。

⑽门窗：

a.抗风压性能良好是3级、气密性能性能良好是4级、水密性性能良好是3级、保

温性能良好是3级、隔声性能良好是3级。

b.门窗制作应按照《05系列工程建设标准设计图集》05J4-1。

4

1.2设计的基本内容

具体如下内容：

（1）结构设计依据与步骤；

（2）结构布置方案；

（3）计算书。

二、结构设计部分

2.1框架结构平面布置

柱网与层高采用门廊式小柱网，柱间距为7.2米，柱间距为4.5米。边跨为7.2米，中

间跨度为2.4米，楼高为3.9米，列网络如图2-1所示：

图2-1柱网布置图

2.2框架结构承重方案的选择

凭借上述楼层的平面设计和垂直承受压力的传送路途，地板结构的承重规划是水平

框架轴承。为使框架的横向横向刚度大大提升必须要提高横向框架梁的横截面高度，。

2.3梁、柱截面尺寸的初步确定

2.3.1框架梁的截面尺寸

1．即为（1/12～1/8）×7200=600mm～900mm，（1/12～1/8）×4500=375mm～562.5

mm，取梁的截面高h1=600mm;h2=400mm，截面宽度b取(1/3～1/2)h=250mm，所以

梁截面尺寸处定为b×h=250mm×600mm;250mm×500mm，250mm×400mm。梁截面尺寸

如表2-1所示：

5

梁截面尺寸(mm)表2-1

混凝土等级

横梁（b×h）

纵梁（b×h）

AB跨、CD跨BC跨

C30250×600250×400250×500

2.3.2框架柱的截面尺寸

依照柱的轴压比限值来计算框架柱的截面尺寸

（1）柱组合的轴压力设计值N=βFgEn

注：β—作用于组合后柱轴压力使系数变大。

F—支状态计算柱的负载面积，见图1.1。

n—计算截面以上的楼层数目。

（2）Ac≥N/UNfc

注：UN—框架柱轴压比限值，

按照《建筑抗震设计规范》，设计建筑为三级抗震等级，GB50011-2010可提取

0.85[4]。

（3）计算过程

对于边柱：(β=1.3)

N=βFg

E

n=1.3×4.5×3.6×14×5=1474.2（kN）

A

c

≥N/u

N

f

c

=1474.2×103/(0.85×14.3)=121283(mm2)取500mm×500mm

对于中柱：(β=1.25)

N=βFg

E

n=1.25×4.8×4.5×14×5=1890（kN）

A

c

≥N/u

N

f

c

=1890×103/(0.85×14.3)=155492(mm2取500mm×500mm

各层柱截面尺寸如表2-2所示：

柱截面尺寸（mm）表2-2

层次混凝土等级b×h

1C30550×550

2-5C30500×500

6

2.3.3框架结构计算简图

图2-2框架计算简图

本楼层高3.9m，室内外地坪高差0.6m。

基础埋置深度为（3.9×5）/12+0.6=2.025取2.10m

2.3.4楼板的截面尺寸

边跨：1/50×4500=90mm取h=120mm

走廊：1/50×2400=48mm取h=100mm框架结构承重方案的选择：

承受的重量竖向的传力途径：梁、板、柱、楼面被现浇形式作用，而且依据上层的平

面安排和垂直承受的重量来看，框架的承重规划是纵横向框架承重，计算图如下所示：（图

1-2）

7

图1-1框架柱网布置图

图1-2梁的计算跨度

2.4构造要求

参考查询《建筑结构抗震规范》确保结构的抗震能力。

2.4.1梁的构造

（1）框架梁的截面尺寸通常由三个部分组成：

①创造截面大小最小要求；

②抗剪需求；

③受压区高度的极限值大小。

梁截面宽度应小于等于200mm与1/2bc（bc是柱宽），截面高度hb为（1/8至1/12）

lb（lb是梁的计算跨度）同时，梁截面的最小长度也应满足于垂直承受重量下的刚度需

求。

抗震设计，V≤1/γ

RE

（0.20f

c

bh

0

）

使框架具有充分的可变形性，梁的压缩区域的高度应满足：

非抗震设计，x≤ξh

0

抗震设计，一级x≤0.25h

0

二级x≤0.35h

0

梁的可变性最重要决定于梁端的塑性旋转大小，塑性旋转大小组成与混凝土相对于

压缩区的高度有关，在计算相对压缩区的高度时，请先研究压缩钢的作用[5]。

（2）研究梁的纵向钢筋抗震性结构时：横跨整个跨度的最少两个钢筋分别放置在梁

8

的上部和下部。一、二级框架梁其直径大小不超过14mm，并且不超过梁顶部和底部纵

向钢筋切割面积的1/4。第三和第四框架梁的纵向梁直径应大于12mm。在地震反复承重

压力的作用下，梁的纵向加固埋在柱缝的长度内，混凝土与钢筋之间的依附力易受到损

伤。

一级框架l

aE

=la+10d

二级框架l

aE

=la+5d

三、四级框架l

aE

=la

纵向增强件应该伸长通过侧柱节点的核心线对第一和第二框架梁来说应该如此。当纵向

钢筋在水平面锚固水平面不充足时，它应沿着柱接缘处的最外面向下卷曲。通过大量的

试验表明，卷曲和锚固在轴承中的钢筋的锚固力主要有两部分组成分别是卷曲钢筋的水

平部分的粘合力度和垂直部分的弯曲和锚固。由于垂直截面伸长，对其效果来说相对减

小，所以最大的垂直截面长度限制为22天。焊接在第一个框架往往是纵向钢筋接头;二

级框架中用焊接。纵向压缩钢筋的面积与梁端的拉伸钢筋面积之比为As'/As，第一个

框架要大于等于0.5，梁端部和梁端顶部钢筋的加固量的比例决定第二个和第三个框架

大小。当负弯矩变大时，梁底部的钢筋可以增强塑性旋转大小;另一方面，为了防止过

快或过度破坏并影响负弯矩将取决于强度和变形能力强度和变形能力正常施加正弯矩

（3）梁的箍筋

抗震设计时：马镫应由135o钩制成，钩的直端长度≥10d（d：箍筋直径）。按照研究发

现，梁端损伤通常靠近梁高1.5~2.0倍的范围内。提高了塑性铰区中混凝土的极限压缩

应变值是为了梁有充足的扩散性。并预防塑料铰链区内最后出现斜裂纹没有效果，在梁

端纵向端的屈服范围内，密封的闭合箍筋在提升梁的变形性王阿文能够有意想不到的效

果[6]。同时，为了预防压杆过早卷曲，应控制箍筋的两端距离。纵向钢筋屈服区的箍

筋间距为8d（d：当纵向钢筋直径为）时，肋条通常不会卷曲，前提限制是在压区内的

混凝土完全碎裂之前，并且还可以有效发挥梁的变形能力。如附表2-4所示。非加密区

箍筋之间的距离≤hb/2，bb与250mm加密区之间的距离箍筋，第一级和第二级≤200mm，

第三级和第四级之间的距离≤200mm。当每个纵向钢筋≥4时，彼此需要用箍筋或肋条锁

住。顺着梁的整体大小，箍筋的配筋率ρsv应不小于以下规定：：

一级抗震0.035fc/fyv

二级抗震0.030fc/fyv

三、四级抗震0.025fc/fyv

2.4.2柱的构造

9

（1）柱截面尺寸：框架截面尺寸通常由三个部分组成，

①构造截面尺寸最小需求；

②轴压比的要求；

③抗剪要求。

根据结构要求，框架柱高hc≥400，柱截面宽度bc≥300mm;hc/bc≤1.5，尽可能利

用方柱。

由于短柱的延展性不好，所以易引起切削破坏，因此柱高Hc与边长hc处的柱部的

比率≥4。假设在实际工程中无法避免短柱，应采取结构措施，用来提高柱的延展性和

抗剪切性。

当轴向力太大时，柱的延展性降低，并且易造成脆性损坏。：

一级框架μc≤0.7

二级框架μc≤0.8

三级框架μc≤0.9

柱截面尺寸还应满足抗剪强度要求：

非抗震设计Vc≤0.25f

c

bh

0

抗震设计Vc≤1/γ

RE

（0.25f

c

bh

0

）

（2）柱的纵向钢筋：

为了满足水平承重压力和地震作用的需求，框架柱往往需要采用对称加固的方法。

框架柱纵向钢筋的最大配筋率ρmax在非地震中≤5％，在抗震设计中≤4％，在重叠段

≤5％为了确保柱的延展性使用箍筋，框架柱中所有纵向钢筋的横截面积与柱的有效内

部脉冲积之比为ρ≥ρmin（见表2-6）。纵向钢筋接头应避开柱端加密区，同一截面中

的连接杆面积≤总杆面积的1/2。纵向搭接长度，非抗震设计时≥1.2la;一级抗震设计

时，≥1.2la+10d;二级≥1.2la+5d；三、四级≥1.2la。二级≥la+5d；三、四级≥la。

（3）柱的箍筋：

箍筋对柱子起着主要的克制作用。

纵向肋需要用镫形物或系带相互固定以固定方向，使得纵向肋在两个方向上受到控

制。

箍筋之间的距离≤200mm，这确保了箍筋可以在核心混凝土的地震载荷下锚固。箍

筋需要由135o钩子制成，钩子的直端≥10d（d是箍筋的直径）。

端箍筋加密区范围为：截面的高度（或圆柱的直径），柱的净高度的1/6和450mm

以及底柱的底部中的较大者，距离上下两侧500mm。任何框架中的第一级框架角柱和短

10

柱，需要提高变形能力的柱，以及沿柱的高强度马镫。

ρ=VSV/VC；VC为混凝土体积；VSV为在VC内箍筋的体积）。

注：在计算环箍体积比时，不计算重叠部分的环箍体积。

加密区的箍筋≥加密区箍筋的50％便于施工，间距应加倍而不改变直径。对于第一

级和第二级抗震性能，间距≤10d，第三级≤15d（d是纵向钢筋直径）。

当对钢筋进行搭接时，箍筋的间距必须符合以下要求：纵筋受拉时≤5d及100mm，

纵筋受压时，≤10d及200mm[7]。

附表2-1活荷载按楼层的折减系数的值

墙、柱、基础计算、

截面以上的层数

12～34～56～89～20>20

计算截面以上各楼层

活荷载总和的折减系数

1.00

（0.9）

0.850.700.650.600.55

附表2-2承载力抗震调整系数γ

RE

材料结构构件受力状态γ

RE

钢

筋

混

凝

土

梁受弯0.75

轴压比小于0.15的柱偏压0.75

轴压比大于0.15的柱偏压0.80

抗震墙偏压0.85

各类构件受剪、偏拉0.85

附表2-3轴压比限值

11

样式

抗震等级分布

123

框架柱0.70.80.9

框支柱0.60.70.8

附表2-4抗震设计时框架梁纵向受拉钢筋最小配分率

抗震等级支座跨中

一0.400.30

二0.300.25

三、四0.250.20

附表2-5框架柱纵向钢筋最小配筋百分率

设计类别

构件

非抗震

设计

抗震设计

一二三四

中柱、边柱0.40.80.70.60.5

角柱0.41.00.90.80.7

附表2-6加密区箍筋最大间距及最小直径（mm）

抗震等级箍筋最大间距（采用小值）箍筋最小直径

一6d,100Φ10

二8d,100Φ8

三8d,150Φ8

四8d,150Φ6

12

2.5现浇板设计

2.5．1荷载设计值

活荷载：屋面活荷载：q

W1

=1.4×0.4=0.56kN/m2

楼面活荷载：q

L1

=1.4×2=2.8kN/m2

q

L2

=1.4×2.5=3.5kN/m2

恒荷载：屋面：g

W1

=1.2×5.94=7.13kN/m2

g

W2

=1.4×5.44=7.62kN/m2

楼面：g

L1

=1.2×3.89=4.67kN/m2

g

L2

=1.2×3.39=4.07kN/m2

经计算比较，楼面荷载产生弯矩较大，为安全考虑选择采用楼面荷载进行配筋计算。所

以：

g

L1

+q

L1

/2=4.67+2.8/2=6.07kN/m2q

L1

/2=1.4kN/m2

g

L2

+q

L1

/2=4.07+3.5/2=5.82kN/m2q

L2

/2=1.75kN/m2

g

L1

+q

L1

=4.67+2.8=7.47kN/m2g

L2

+q

L2

=4.07+3.5=7.57kN/m2

2.5.2计算跨度

（1）内跨L

0

=L

c

L

c

为轴线间距离

（2）边跨L

0

=L

n

+bL

n

为净跨，b为梁宽

2.5.3弯矩计算

当活荷载是棋盘布置时，中跨的最大正力矩发生，这可以简化为内支撑固定时g+q

/在内支撑铰链的作用下，作用下的中跨弯矩和中跨弯矩的总和[8]。轴承的最大负弯矩

可以通过活动负载的满载来近似，即当内轴承固定时在g+q的作用下的轴承弯矩。。

所有网格面板根据其位置和大小分为ABCD.

在计算弯矩时，考虑泊松比效应取νc=0.2。

检查钢筋混凝土书中桌子的交叉正弯矩。

表8-1

区格ABCD

13

L

01

2.44.52.44.5

L

02

4.56.954.56.95

L

01

/L

02

0.530.670.530.67

M

1

2.317.652.3412.55

M

2

0.812.640.788.03

M`

1

-3.58-12.40-3.61-26.74

M``

1

-3.58-12.40-3.61-26.74

M`

2

-2.49-8.63-2.48-20.55

M``

2

-2.49-8.63-2.48-20.55

注:AM

1

=(0.0391+0.2×0.00488)×5.82×2.42+(0.09212+0.2×0.01956)×1.75×

2.42=1.34+0.97=2.31kNm

M

2

=(0.00488+0.2×0.0391)×5.82×2.42+(0.01956+0.2×0.09212)×1.75×

2.42=0.43+0.38=0.81kNm

M`

1

=M``

1

=-0.008200(g+q)L

01

=-0.008200×7.57×2.42=-3.58kNm

M`

2

=M``

2

=-0.05706(g+q)L

01

=-0.05706×7.57×2.42=-2.49kNm

BM

1

=(0.0391+0.2×0.00488)×6.07×4.52+(0.09212+0.2×0.01956)×1.4×

4.52=4.926+2.722=7.65kNm

M

2

=(0.00488+0.2×0.0391)×6.07×4.52+(0.01956+0.2×0.09212)×1.4×

4.52=1.561+1.077=2.64kNm

M`

1

=M``

1

=-0.08200(g+q)L

01

=-0.08200×7.47×4.52=-12.40kNm

M`

2

=M``

2

=-0.05706(g+q)L

01

=-0.05706×7.47×4.52=-8.63kNm

CM

1

=(0.0402+0.2×0.00364)×5.82×2.42+(0.01956+0.2×0.09212)×1.75×

2.42=1.372+0.97=2.34kNm

M

2

=(0.00364+0.2×0.0402)×5.82×2.42+(0.01956+0.2×0.09212)×1.75×

2.42=0.392+0.383=0.78kNm

M`

1

=M``

1

=-0.08207(g+q)L

01

=-0.08207×7.57×2.42=-3.61kNm

M`

2

=M``

2

=-0.05696(g+q)L

01

=-0.05696×7.57×2.42=-2.48kNm

DM

1

=(0.03258+0.2×0.01094)×6.07×6.952+(0.06964+0.2×0.0291)×1.4×

6.952=10.19+2.36=12.55kNm

M

2

=(0.01094+0.2×0.03258)×6.07×6.952+(0.0291+0.2×0.06964)×1.4×

14

6.952=5.118+2.909=8.03kNm

M`

1

=M``

1

=-0.07412(g+q)L

01

=-0.07412×7.47×6.952=-26.74kNm

M`

2

=M``

2

=-0.05694(g+q)L

01

=-0.05694×7.47×6.952=-20.55kNm

2.5.4截面设计

截面有效高度,选用φ8钢筋作为受力主筋,L

01

(短跨)方向跨中截

面:h

01

=h-c-d/2=120-15-4=101mm;L

02

(长跨)方向跨中截面:h

02

=h-c-3d/2=h

01

-8=93mm;走

廊L

01

方向跨中截面:h

01

=h-c-d/2=100-15-4=81mm,h

02

=h-c-3d/2=h

01

-8=73mm;支座截面:

h

0

为101或81[9].

截面弯矩设计值:板浇筑在梁周围,因此弯矩设计值应按如下折减:

（1）A-A支座截面减少20%,A-BA-C支座截面减少20%

（2）D区格不予减少

内力臂系数γ

0

=0.95A

S

=M/0.95h

0

f

y

板的配筋计算

截面h

0

M

s

A

实配

s

A

跨

中

A-区格L

01

方

向

812.31143φ8@150335

L

02

方

向

730.8156φ8@200251

B-区格L

01

方

向

1017.65380φ8@125402

L

02

方

向

932.64142φ8@150335

C-区格L

01

方

向

812.34145φ8@200251

L

02

方

向

730.7854φ8@200251

D-区格L

01

方

向

10112.55623φ8@80629

L

02

方

向

938.03432φ8@100503

15

支

座

A-A(L

01

方向)81-2.31142φ8@150335

A-B81-3.23142φ8@150335

A-C81-3.23200φ8@200251

B-B101-8.63428φ8@100503

B-D101-8.63428φ8@100503

C-D81-3.61223φ8@125402

B边支座101-12.40615φ8@80629

C边支座81-2.49154φ8@150335

D边支座(L

01

方

向)

101-26.741327φ8@801358

D边支座(L

02

方

向)

101-20.551020φ8@1001258

2.6基础设计

根据任务书,基础形式是柱下独立基础

钢筋混凝土基础,正方形,混凝土等级C25f

c

=11.9N/mm2f

t

=1.27N/mm2

钢筋HPB235fy=210N/mm2.

基础埋深2.10m,根据土层可知f

ak

=170Kpa,

基底土为中沙，

d



=4.4，

0



=20KN/㎡

a

f

=5.03dbf

mdbak



=170+4.4×20×(2.10-0.5)=440.80KN/㎡

初估基础尺寸

A’=1.2F/(f

a

-20d)=1.2×(1680.59/1.3)/(440.80-20×2.10)=3.24㎡

b=sqr(A)=1.80m取b=2.7mA=b2=2.72=7.29

W=bl2/6=2.4×2.42/6=2.30㎜3

16

（1）中柱

①取两组内力（括号内为标准值）

M

1

=30.72(23.98)kNmM

2

=236.79(183.82)kNm

N

1

=1680.59(1288.99)kNN

2

=1655.34(1366.28)kN

V

1

=20.02(15.63)kN（无震）V

2

=100.20(78.17)kN（有震）

按规范规定[9]，对不大于7层的200〈f

ak

〈300的建筑可不作地基变形验算。

基础自重设计值（取基础与土平均荷载），分项系数1.2。

G=

lbh

0



=20×2.42×2.1=241.92kN

由基础梁传至基础顶面的内墙重：

G

1

=[4.5×4.5-0.9×2.1×2]×5=82.35kN

基础梁，取300×600㎜2

G

2

=0.6×0.37×4.5×25=24.98kN

G’=G

1

+G

2

=24.98+82.35=107.73kN

②地基承载力验算

a、按第一组荷载计算

M

0

=M

1

+V

1

h+G’e=23.98+15.63×1.2+107.73×0.130=56.74kNm

N

0

=N

1

+G+G’=1288.99+241.92+107.73=1638.64kN

e

0

=M

0

/N

0

=56.74/1638.64=0.035<1/6×2.4=0.4

基础底边应力验算

P

maxormin

=N

0

/AM

0

/W=1638.64/5.7672.10/2.30

P

max

=315.84KN/mm2〈1.2f

a

P

min

=253.14KN/mm2

(P

max

+P

min

)/2=284.49KN/mm2〈f

a

b、按第二组荷载计算

M

0

=M

2

+V

2

h+G’e=183.82+78.17×1.2+107.73×0.13=291.62kNm

N

0

=N

2

+G+G’=1366.28+241.92+107.73=1715.93kNm

e

0

=M

0

/N

0

=291.62/1715.93=0.170<1/6×2.4=0.4

基础底边应力验算

P

maxormin

=N

0

/AM

0

/W=1715.93/5.76291.62/2.3

17

∴P

max

=424.70kN〈1.2f

a

P

min

=171.12kN

(P

max

+P

min

)/2=297.91kN〈f

a

基础剖面尺寸采用台阶式独立柱基础。

③基础抗冲切验算

根据基础尺寸大小和基础高度的确定，抗冲切满足，因此可不进行验算

④基础底面配筋计算：（设计值）

横向配筋：（取有震组合）

a

1

=2.4/2-0.5/2=0.95。a’=0.5

P

max

=424.70kN

P

min

=171.12kN

P=171.12+(424.70-171.12)×0.95/2.4=271.50kN

得出相应弯矩：

M

I

=1/12×a

1

2[(2l+a’)(P

max

+P-2G/A)+P

max

-P]l]=

1/12×0.952×[(2×2.4+0.5)(427.70+271.50-2×1.35×241.92/5.76)+

(420.70-271.50)×2.4]=261.70kNm

纵向配筋

对一组：

M`=M`+V`h+G`e=30.72+20.02×1.2+1.2×107.73×0.130=71.55kNm

N=N

1

+1.2G+1.2G’=1680.59+1.2×(241.92+107.73)=2100.17kN

基础底边应力验算

P

maxormin

=N

0

/AM

0

/W=2100.17/5.7671.55/2.3

P

max

=395.72kN/m2

P

min

=333.5kN/m2

对于第二组P

max

=522.77KN/M2P

min

=197.69kN/m2

第一组P

max

+P

min

>第二组P

max

+P

min

按第一组配筋

M

II

=1/48×(l-a’)2(2b+b’)(P

max

+P

min

-2G/A)

=1/48×(2.4-0.5)2(2×2.4+0.50)(395.72+333.5-2×1.35×241.92/5.

76=245.47kNm

18

相应配筋

横向：A

s

=M/0.9×h

0

×f

y

=261.70×106/(0.9×1165×210)=1188.55mm2

纵向：A

s

=M/0.9×h

0

×f

y

=245.47×106/(0.9×1165×210)=1114.84mm2

选筋：ф12@200实配1695.5mm2

（2）边柱

1）取两组内力（括号内为标准值）

M

1

=33.21(25.93)kNmM

2

=237.38(184.41)kNm

N

1

=1476.25(1151.49)kNN

2

=1452.34(1199)kN

V

1

=21.66(16.91)kN（无震）V

2

=121.08(68.33)kN（有震）

按规范规定[10]，对不大于7层的200〈f

ak

〈300的建筑可不作地基变形验算。

基础自重设计值（取基础与土平均荷载）

G=

lbh

0



=20×2.42×2.1=241.92kN

由基础梁传至基础顶面的外墙重：

G

1

=（4.5×4.5-2.7×2.4）×4.59=63.20kN

基础梁，取300×600㎜2

G

2

=24.98kN

G’=G

1

+G

2

=88.18kN

(1)地基承载力验算

a、按第一组荷载计算

M

0

=M

1

+V

1

h+G’e=25.93+16.91×1.2+88.18×0.19=62.98kNm

N

0

=N

1

+G+G’=1151.49+241.92+88.18=1481.59kN

e

0

=M

0

/N

0

=62.98/1481.59=0.043<1/6×2.4=0.4m

基础底边应力验算

P

maxormin

=N

0

/AM

0

/W=1481.59/5.7662.98/2.3=284.627.38kN/m2

P

max

=311.98kN/m2〈1.2f

a

P

min

=257.22kN/m2

(P

max

+P

min

)/2=284.6kN/m2〈f

a

b、按第二组荷载计算

M

0

=M

2

+V

2

h+G’e=184.41+68.33×1.2+88.18×0.190=283.16kNm

N

0

=N

2

+G+G’=1199+241.92+88.18=1529.1kNm

19

e

0

=M

0

/N

0

=283.16/1529.1=0.19<1/6×2.4=0.4

基础底边应力验算

P

maxormin

=N

0

/AM

0

/W=1529.1/5.76283.16/2.3=265.47123.11kN/m2

∴P

max

=388.58kN〈1.2f

a

P

min

=142.36kN

(P

max

+P

min

)/2=265.47〈f

a

基础剖面尺寸采用台阶式独立柱基础。

（2）、基础抗冲切验算

根据基础尺寸大小和基础高度的确定，抗冲切满足，因此可不进行验算.

(3)、基础底面配筋计算（设计值）

横向配筋：（取有震组合）

a

1

=2.4/2-0.5/2=0.95。a’=0.5

P

max

=388.58kN

P

min

=142.36kN

P=142.36+（388.58-142.26）×0.95/2.4=239.82kN

得出相应弯矩：

M

I

=1/12×a

1

2[(2l+a’)(P

max

+P-2G/A)+P

max

-P]l]=

1/12×0.952×[(2×2.4+0.5)(388.58+239.82-2×1.35×241.92/5.76)+

(388.58-239.82)×2.4]=232.13kNm

纵向配筋

对一组：

M`=M`+V`h+G`e=33.21+21.66×1.2+1.2×88.18×0.190=79.31kNm

N=N

1

+1.2G+1.2G’=1872.37+1.2×(241.92+88.18)=1872.37kN

基础底边应力验算

P

maxormin

=N

0

/AM

0

/W=1872.37/5.7679.31/2.3

P

max

=359.54kN/m2

P

min

=290.58kN/m2

对于第二组P

max

=496.56kN/m2P

min

=145.26kN/m2

第一组P

max

+P

min

>第二组P

max

+P

min

按第一组配筋

20

M

II

=1/48×(l-a’)2(2b+b’)(P

max

+P

min

-2G/A)

=1/48×(2.4-0.5)2(2×2.4+0.50)(359.54+290.58-2×1.35×241.92/5

.76=213.94kNm

相应配筋

横向：A

s

=M/0.9×h

0

×f

y

=232.13×106/(0.9×1165×210)=1054.43mm2

纵向：A

s

=M/0.9×h

0

×f

y

=213.94×106/(0.9×1165×210)=971.64mm2

选筋：ф12@200实配1695.5mm2

2.7楼梯设计

这里以典型双跑楼梯为例，踏步为150毫米，踏步为300毫米，梯井为100毫米，

阶数11阶，平台宽为1800毫米，其基本布置如图4-1所示：

图4-1楼梯示意图

图4-2楼梯构造详图

2.8雨篷设计

雨篷样式设计成板式，悬挑梁高度3.0米，根部设计为300毫米，端部设计成100

毫米。

21

结构图

22

23

24

25

26

27

结论

毕业设计由两部分组成分别是建筑设计和结构设计，根据设计任务书的需求，在建筑设

计部分对关注的建筑物的总平面、立面、剖面图进行设计规划及解说；在结构设计部分，

整体建筑结构的构造与建筑设计方案相结合，确定了结构方式和构成。通过计算，完成

了结构的安适性，适用和经久性等问题然后确保了结构的方案。

致谢：

在此向百忙中抽时间对本文进行指导的老师致以深深的感谢！

参考文献：

[1]奉继红.从设计实践中看办公室设计新趋势.科技资讯,2008.134-135

[2]李文庆.浅析钢筋混凝土框架结构设计.沿海企业与科技.2010.32-33.

[3]国家标准.房屋建筑制图统一标准（GB50001-2010).中国建筑工业出版社.2010

[4]国家标准.混凝土结构设计规范(GB50010-2010).北京.中国建筑工业出版社.2011.P162-200

[5]国家标准.建筑抗震设计规范(GB50011-2010).北京.中国建筑工业出版社.2010.P6

[6]国家行业标准.高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2010).北京.中国建筑工业出版

社.2011.P4

[7]国家标准.建筑结构荷载规范(GB5009-2012).北京.中国建筑工业出版社.2012.P14

[8]国家标准.建筑地基基础设计规范(GB50007-2002).北京.中国建筑工业出版社.2010.P9

[9]阎兴华.混凝土结构设计.科学出版社.

[10]建筑设计资料集编委会.建筑设计资料级集.北京.中国建筑工业出版.1994.P32