六层办公楼外观效果图

目录

第一部分：设计总说明………………………………………………………………………………2

1.1工程概况…………………………………………………………………………………………2

1.2设计资料…………………………………………………………………………………………2

1.3设计内容…………………………………………………………………………………………3

1.4建筑设计…………………………………………………………………………………………3

1.5结构设计…………………………………………………………………………………………3

1.6设计要求…………………………………………………………………………………………3

1.7顶层结构布置图…………………………………………………………………………………4

1.8准标层结构布置图………………………………………………………………………………5

1.9基础结构布置图…………………………………………………………………………………6

第二部分:结构计算过程……………………………………………………………………………7

2．1构件尺寸的确定………………………………………………………………………………7

2．2荷载的计算……………………………………………………………………………………10

2．3楼地面板的计算………………………………………………………………………………11

2．4屋面板的计算…………………………………………………………………………………17

2．5屋面次梁的计算………………………………………………………………………………22

2．6楼地面次梁的计算……………………………………………………………………………24

2．7楼梯的计算……………………………………………………………………………………30

2．8横向水平风荷载………………………………………………………………………………37

2．9竖向恒荷载作用下框架的内力计算…………………………………………………………50

2．10竖向活荷载作用下框架的内力计算………………………………………………………61

2．11纵向框架的内力计算………………………………………………………………………70

2．12框架内力组合………………………………………………………………………………76

2．13基础设计……………………………………………………………………………………94

1．设计总说明

1.1工程概况

该工程为住宅大楼。要求设计建筑面积约23000m,共6层，层高为m3.3，室内外高差为m45.0。钢筋混凝

土框架结构，柱下单独基础。拟建建筑位置见图：

1.2设计资料

1．梅州气象资料：基本风压为0.35kN/㎡

2．抗震设防烈度为6度，建筑物安全等级二级

3．耐火等级Ⅱ级

4．工程地质资料：建筑场地地层由泥质页岩组成,轻微风化,无地下水,地基承载力标准值f

K

=180Kpa

5．楼地面均用现浇水磨石（地）面，上人屋面，二毡三油防水层，100mm加气混凝土隔热层。墙体均为非

承重墙，外墙、梯间墙均为180mm厚，其余各墙均为120mm厚。外墙墙面均用釉面砖装修，梯间墙墙面用混

合砂浆抹灰、压光、涂白乳胶两道，其余内墙墙面均用混合砂浆找平抹面。

6．材料选用：混凝土采用C20级，钢筋Ⅰ、Ⅱ级

1.3设计内容

1、建筑平面设计2、建筑立面设计

3、建筑剖面图设计4、结构布置及板、梁计算

5、竖向荷载作用下框架内力分析6、风荷载作用下框架内力分析

7、框架梁、柱内力组合及配筋8、基础计算

9、结构施工图绘制

1.4建筑设计

采用对称结构，结合了现代建筑宽敞明亮的特点，简单的构造中显示出了建筑的朴实无华、简洁鲜明的

风格。

1.5结构设计

本工程为六层办公楼，首层层高为3.3m,标准层为3.3m，顶层为3.3m。采用现浇混泥土框架结构。所有

荷载均按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）取值。

1.6设计要求

按弹性理论进行梁、板、楼梯、框架、基础的内力分析及配筋计算，并绘制了一部分的结构施工图。

1.7顶层结构布置图

1.8准标层结构布置图

1.9基础结构布置图

2．结构计算过程：（取第三榀框架）

已知：C20的混凝土的强度为MPaf

c

6.9MPaf

t

1.1

Ⅰ、Ⅱ级的钢筋分别为：

MPaf

y

210MPaf

y

300

2．1构件尺寸的确定

2．1．1柱的截面尺寸：

kNN171862)9.38.4(29.32.41325.1

331968546.91017181.11.1mmfNA

c



采用方形截面，则2444mmAhb

cc



所以一至六层均取mmmm450450

2．1．2板的厚度计算：

单向板mmLh3935/135035/取mm100

双向板mmmmLLh5.9711140/35/取mm100

2．1．3框架梁：

A：横梁（KL01）：mmmmLh600343)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

横梁（KL02）：mmmmLh600343)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

横梁（KL03）：mmmmLh600343)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

横梁（KL04）：mmmmLh600343)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

横梁（KL05）：mmmmLh600343)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

横梁（KL06）：mmmmLh488279)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

横梁（KL07）：mmmmLh488279)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

横梁（KL08）：mmmmLh488279)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

横梁（KL09）：mmmmLh488279)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

横梁（KL10）：mmmmLh488279)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

横梁（KL11）：mmmmLh263150)8/114/1(取mmh300

mmmmhb150100)2/13/1(取mmb150

B：纵梁（KL12）：mmmmLh525300)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

纵梁（KL13）：mmmmLh525300)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

纵梁（KL14）：mmmmLh525300)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

纵梁（KL15）：mmmmLh525300)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

纵梁（KL16）：mmmmLh525300)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

纵梁（KL17）：mmmmLh488279)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

纵梁（KL18）：mmmmLh488279)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

纵梁（KL19）：mmmmLh488279)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

纵梁（KL20）：mmmmLh338193)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

纵梁（KL21）：mmmmLh338193)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

纵梁（KL22）：mmmmLh338193)8/114/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

C：伸臂梁：（PL01）：mmmmLh300250)5/16/1(取mmh500

mmmmhb250167)2/13/1(取mmb250

D：次梁：

横次梁（L01）：mmmmLh225150)12/118/1(取mmh300

mmmmhb150100)2/13/1(取mmb150

横次梁（L02）：mmmmLh10067)12/118/1(取mmh300

mmmmhb150100)2/13/1(取mmb150

横次梁（L03）：mmmmLh200134)12/118/1(取mmh300

mmmmhb150100)2/13/1(取mmb150

横次梁（L04）：mmmmLh400267)12/118/1(取mmh400

mmmmhb200134)2/13/1(取mmb200

纵次梁（L05）：mmmmLh350234)12/118/1(取mmh400

mmmmhb200134)2/13/1(取mmb150

纵次梁（L06）：mmmmLh175117)12/118/1(取mmh300

mmmmhb150100)2/13/1(取mmb150

纵次梁（L07）：mmmmLh350234)12/118/1(取mmh400

mmmmhb200134)2/13/1(取mmb150

纵次梁（L08）：mmmmLh325217)12/118/1(取mmh300

mmmmhb150100)2/13/1(取mmb150

纵次梁（L09）：mmmmLh225150)12/118/1(取mmh300

mmmmhb150100)2/13/1(取mmb150

纵次梁（L10）：mmmmLh225150)12/118/1(取mmh300

mmmmhb150100)2/13/1(取mmb150

2．2荷载的计算

2．2．1上人屋面：100MM厚的加气混凝土隔热层：2/55.05.51.0mkN

20MM厚的水泥砂浆找平层：2/4.02002.0mkN

二毡三油防水层：2/35.0mkN

20MM厚的水泥砂浆找平层：2/4.02002.0mkN

100MM厚钢筋混凝土现浇层：2/5.2251.0mkN

20MM厚的抹灰层：2/4.02002.0mkN

故：2/6.44.05.24.035.04.055.0mkNg

2/0.2mkNq

2．2．2楼地面：现浇水磨三石楼面：2/65.0mkN

100MM厚钢筋混凝土现浇层：2/5.25.21.0mkN

板下水泥砂浆抹灰20MM厚：2/4.02002.0mkN

故：2/55.34.05.265.0mkNg

2/0.2mkNq2/5.2mkNq(阳台)

2．3楼地面板的计算

板厚全部为100MM，

2/06.70.24.155.32.1mkNqg

2/76.75.24.155.32.1mkNqg

2．3．1

1

B的尺寸为mmmm42004800因14.14200/4800＜2

故这双向板便有



yx

ll/88.04800/4200

所以mkNM

X

32.102.406.70829.020

2672mmA

S

选用120@10

mkNM

y

13.92.406.70733.020

2592mmA

S

选用125@10

mkNM

x

56.42.406.70366.02

max,

2288mmA

S

选用180@8

mkNM

y

54.32.406.70284.02

max,

2224mmA

S



选用225@8

2．3．2

2

B的尺寸为mmmm39004200因08.13900/4200＜2

故这双向板便有



yx

ll/93.04200/3900

所以

mkNM

X

33.89.306.70776.020

2528mmA

S



选用150@10

mkNM

y

69.79.306.70716.020

2480mmA

S



选用160@10

mkNM

x

62.39.306.70337.02

max,

2224mmA

S



选用225@8

mkNM

y

09.39.306.70288.02

max,

2192mmA

S

选用250@8

2．3．3

3

B的尺寸为mmmm24004200因75.12400/4200＜2

故这双向板便有



yx

ll/57.04200/2400

所以mkNM

X

45.44.206.71093.020

2272mmA

S

选用180@8

mkNM

y

17.34.206.70780.020

2192mmA

S

选用150@6

mkNM

x

29.24.206.70563.02

max,

2144mmA

S

选用200@6

mkNM

y

91.04.206.70223.02

max,

280mmA

S

选用250@6

2．3．4

4

B的尺寸为mmmm12002100因75.11200/2100＜2

故这双向板便有



yx

ll/57.02100/1200

所以

mkNM

X

83.02.106.70814.020

280mmA

S



选用250@6

mkNM

y

581.02.106.70571.020

280mmA

S



选用250@6

mkNM

x

40.02.106.70394.02

280mmA

S



选用250@6

mkNM

y

12.02.106.70120.02

280mmA

S



选用250@6

2．3．5

5

B的尺寸为mmmm21002400因14.12100/2400＜2

故这双向板便有



yx

ll/88.02400/2100

所以mkNM

X

16.21.206.70693.020

2126mmA

S

选用225@6

mkNM

y

13.21.206.70683.020

2126mmA

S

选用225@6

mkNM

x

97.01.206.70312.02

max,

290mmA

S

选用250@6

mkNM

y

86.01.206.70277.02

max,

290mmA

S

选用250@6

2．3．6

6

B的尺寸为mmmm9001200因34.1900/1200＜2

故这双向板便有



yx

ll/75.01200/900

所以

mkNM

X

47.09.006.70830.020

290mmA

S

选用250@6

mkNM

y

42.09.006.70729.020

290mmA

S



选用250@6

mkNM

x

22.09.006.70390.02

max,

290mmA

S



选用250@6

mkNM

y

16.09.006.70273.02

max,

290mmA

S



选用250@6

2．3．7

7

B的尺寸为mmmm12003300因75.21200/3300＞2

故这单向板

mkNqlM27.12.106.78/18/122

280mmA

S



选用250@6

2．3．8

8

B的尺寸为mmmm21002700因29.12100/2700＜2

故这双向板便有



yx

ll/78.02700/2100

所以mkNM

X

34.21.206.70750.020

2126mmA

S

选用225@6

mkNM

y

78.11.206.70572.020

2108mmA

S

选用250@6

mkNM

x

12.11.206.70358.02

max,

290mmA

S

选用250@6

mkNM

y

60.01.206.70193.02

max,

290mmA

S

选用250@6

2．3．9

9

B的尺寸为mmmm21002700因29.12100/2700＜2

故这双向板便有



yx

ll/78.02700/2100

所以

mkNM

X

49.21.206.70799.020

2144mmA

S



选用200@6

mkNM

x

19.11.206.70381.02

290mmA

S



选用250@6

mkNM

y

46.01.206.70149.02

290mmA

S



选用250@6

2．3．10

10

B的尺寸为mmmm39004800因23.13900/4800＜2

故这双向板便有



yx

ll/81.04800/3900

所以

mkNM

X

48.99.306.70883.020

2608mmA

S



选用125@10

mkNM

y

03.89.306.70748.020

2512mmA

S



选用150@10

mkNM

x

26.49.306.70397.02

max,

2272mmA

S

选用180@8

mkNM

y

99.29.306.70278.02

max,

2192mmA

S

选用150@6

2．3．11

11

B的尺寸为mmmm39003900因13900/3900＜2

故这双向板便有



yx

ll/13900/3900

所以

mkNM

X

27.79.306.70677.020

2464mmA

S

选用160@10

mkNM

y

27.79.306.70677.020

2464mmA

S

选用160@10

mkNM

x

02.39.306.70281.02

max,

2192mmA

S

选用150@6

mkNM

y

10.39.306.70289.02

max,

2192mmA

S



选用150@6

2．3．12

12

B的尺寸为mmmm15003900因6.21500/3900＞2

故这单向板

mkNqlM99.15.106.78/18/122

2128mmA

S



选用220@6

2．3．13

13

B的尺寸为mmmm13504800因56.31350/4800＞2

故这单向板

mkNqlM61.135.106.78/18/122

2112mmA

S



选用250@6

2．3．14

14

B的尺寸为mmmm42004800因14.14200/4800＜2

故这双向板便有



yx

ll/88.04800/4200

所以mkNM

X

63.82.406.70693.020

2560mmA

S

选用140@10

mkNM

y

06.72.406.70567.020

2448mmA

S

选用180@10

mkNM

x

97.32.406.70319.02

max,

2240mmA

S

选用200@8

mkNM

y

54.22.406.70204.02

max,

2160mmA

S

选用180@6

2．3．15

15

B的尺寸为mmmm39004200因08.13900/4200＜2

故这双向板便有



yx

ll/93.04200/3900

所以

mkNM

X

01.79.306.70653.020

2448mmA

S



选用180@10

mkNM

y

04.79.306.70656.020

2342mmA

S



选用140@8

mkNM

x

97.29.306.70277.02

max,

2192mmA

S



选用150@6

mkNM

y

93.29.306.70273.02

max,

2192mmA

S



选用150@6

2．4屋面板的计算

单向板全为100MM，双向板全为100MM

2/32.80.24.160.42.1mkNqg

2．4．1

1

WB的尺寸为mmmm42004800因14.14200/4800＜2

故这双向板便有88.04800/4200

所以mkNM

X

17.122.432.80829.020

2858mmA

S

选用90@10

mKNM

y

/76.102.432.80733.020

2704mmA

S

选用160@12

mkNM

x

37.59.332.80366.02

max,

2336mmA

S

选用150@8

mkNM

y

17.42.432.80284.02

max,

2256mmA

S

选用200@8

2．4．2

2

WB的尺寸为mmmm39004200因08.13900/4200＜2

故这双向板便有93.04200/3900

所以

mkNM

X

82.99.332.80776.020

2640mmA

S



选用120@10

mkNM

y

06.99.332.80716.020

2576mmA

S



选用140@10

mkNM

x

26.49.332.80337.02

max,

2272mmA

S



选用180@8

mkNM

y

64.39.332.80288.02

max,

2224mmA

S



选用225@8

2．4．3

3

WB的尺寸为mmmm42004800因14.14200/4800＜2

故这双向板便有88.04800/4200

所以

mkNM

X

17.102.432.80693.020

2656mmA

S

选用120@10

mkNM

y

32.82.432.80567.020

2528mmA

S

选用150@10

mkNM

x

68.42.432.80319.02

max,

2288mmA

S

选用180@8

mkNM

y

99.22.432.80204.02

max,

2192mmA

S

选用150@6

2．4．4

4

WB的尺寸为mmmm39004200因08.13900/4200＜2

故这双向板便有93.04200/3900

所以

mkNM

X

26.89.332.80653.020

2528mmA

S

选用150@10

mkNM

y

30.89.332.80656.020

2528mmA

S



选用150@10

mkNM

x

51.39.332.80277.02

max,

2224mmA

S



选用225@8

mkNM

y

45.39.332.80273.02

max,

2224mmA

S



选用225@8

2．4．5

5

WB的尺寸为mmmm39004800因23.13900/4800＜2

故这双向板便有81.04800/3900

所以

mkNM

X

14.99.332.80722.020

2592mmA

S



选用85@8

mkNM

y

21.79.332.80570.020

2464mmA

S



选用100@8

mkNM

x

29.49.332.80339.02

max,

2272mmA

S

选用180@8

mkNM

y

52.29.332.80199.02

max,

2160mmA

S

选用180@6

2．4．6

6

WB的尺寸为mmmm39003900因13900/3900＜2

故这双向板便有13900/3900

所以

mkNM

X

57.89.332.80677.020

2544mmA

S

选用140@10

mkNM

y

57.89.332.80677.020

2544mmA

S

选用140@10

mkNM

x

56.39.332.80281.02

max,

2224mmA

S

选用225@8

mkNM

y

66.39.332.80289.02

max,

2224mmA

S



选用225@8

2．4．7

7

WB的尺寸为mmmm27004800因78.12700/4800＜2

故这双向板便有56.04800/2700

所以

mkNM

X

09.57.232.80840.020

2320mmA

S



选用160@8

mkNM

x

52.27.232.80415.02

2160mmA

S



选用180@6

mkNM

y

58.07.232.80096.02

280mmA

S



选用250@6

2．4．8

8

WB的尺寸为mmmm42004800因14.14200/4800＜2

故这双向板便有88.04800/4200

所以mkNM

X

17.102.432.80693.020

2656mmA

S

选用120@10

mkNM

y

32.82.432.80567.020

2528mmA

S

选用150@10

mkNM

x

68.42.432.80319.02

max,

2288mmA

S

选用180@8

mkNM

y

99.22.432.80204.02

max,

2192mmA

S

选用150@6

2．4．9

9

WB的尺寸为mmmm39004200因08.13900/4200＜2

故这双向板便有93.04200/3900

所以

mkNM

X

26.89.332.80653.020

2528mmA

S



选用150@10

mkNM

y

30.89.332.80656.020

2528mmA

S



选用150@10

mkNM

x

51.39.332.80277.02

max,

2224mmA

S



选用225@8

mkNM

y

45.39.332.80279.02

max,

2224mmA

S



选用225@8

2．4．10

10

WB的尺寸为mmmm10001000因11000/1000＜2

故这双向板便有11000/1000

所以

mkNM

X

36.00.132.8429.02

280mmA

S



选用250@6

mkNM

y

36.00.132.8429.02

280mmA

S

选用250@6

2．4．11

11

WB的尺寸为mmmm10004200因2.41000/4200＞2

故这单向板

mkNqlM04.10.132.88/18/122

280mmA

S

选用250@6

2．4．12

12

WB的尺寸为mmmm10003900因9.31000/3900＞2

故这单向板

mkNqlM04.10.132.88/18/122

280mmA

S

选用250@6

2．4．11

11

WB的尺寸为mmmm10004800因8.41000/4800＞2

故这单向板

mkNqlM04.10.132.88/18/122

280mmA

S



选用250@6

2．4．11

11

WB的尺寸为mmmm10002700因7.21000/2700＞2

故这单向板

mkNqlM04.10.132.88/18/122

280mmA

S



选用250@6

2．5屋面次梁的计算

2．5．1A、WL01的截面尺寸为mmmm300150

B、荷载的计算：a、上部女儿墙传来的荷载：mkN/31.41918.005.12.1

b、板WB11传来的荷载：mkN/16.45.024.15.06.42.1

c、梁自重：mkN/99.0162)1.03.0(012.02.125)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/46.999.016.431.4

C、内力计算：a、跨中弯矩为：mkNqlM86.202.446.98/18/122

故选用122ρ=%2.0%502.0300150/226（符合要求）

b、梁端剪力为：kNqlV87.192.446.92/12/1

mmh27525300

0



故

VkNbhf

c

76.372751501.17.07.0

0

所以该梁只需要按构造配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施01号图纸

2．5．2A、WL02的截面尺寸为mmmm300150

B、荷载的计算：a、上部女儿墙传来的荷载：mkN/31.41918.005.12.1

b、板WB11传来的荷载：mkN/16.45.024.15.06.42.1

c、梁自重：mkN/99.0162)1.03.0(012.02.125)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/46.999.016.431.4

C、内力计算：a、跨中弯矩为：

mkNqlM99.179.346.98/18/122

故选用122ρ=%2.0%502.0300150/226（符合要求）

b、梁端剪力为：kNqlV45.189.346.92/12/1

mmh27525300

0



故

VkNbhf

c

76.372751501.17.07.0

0

所以该梁只需要按构造配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施01号图纸

2．5．3A、WL03的截面尺寸为mmmm300150

B、荷载的计算：a、上部女儿墙传来的荷载：mkN/31.41918.005.12.1

b、板WB11传来的荷载：mkN/16.45.024.15.06.42.1

c、梁自重：mkN/99.0162)1.03.0(012.02.125)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/46.999.016.431.4

C、内力计算：a、跨中弯矩为：mkNqlM62.87.246.98/18/122

故选用122ρ=%2.0%502.0300150/226（符合要求）

b、梁端剪力为：kNqlV77.127.246.92/12/1

mmh27525300

0



故

VkNbhf

c

76.372751501.17.07.0

0

所以该梁只需要按构造配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施01号图纸

2．5．4A、WL04的截面尺寸为mmmm300150

B、荷载的计算：a、上部女儿墙传来的荷载：mkN/31.41918.005.12.1

b、板WB11传来的荷载：mkN/16.45.024.15.06.42.1

c、梁自重：mkN/99.0162)1.03.0(012.02.125)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/46.999.016.431.4

C、内力计算：a、跨中弯矩为：

mkNqlM24.278.446.98/18/122

故选用162ρ=%2.0%893.0300150/402（符合要求）

b、梁端剪力为：kNqlV7.228.446.92/12/1

mmh27525300

0



故

VkNbhf

c

76.372751501.17.07.0

0

所以该梁只需要按构造配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施01号图纸

2．6楼地面次梁的计算

2．6．1A、L01的截面尺寸为mmmm300150

B、荷载的计算：a、上部墙体传来的荷载：

mkN/94.9202)3.03.3(012.02.119)3.03.0(12.02.1

b、板B08传来的荷载：mkN/82.5785.005.1)24.155.32.1(

c、板B09传来的荷载：mkN/82.5785.005.1)24.155.32.1(

d、梁自重：mkN/992.0162)1.03.0(012.02.125)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/57.22992.082.582.594.9

C、内力计算：a、跨中弯矩为：

mkNqlM57.207.257.228/18/122

故选用142ρ=%2.0%684.0300150/308（符合要求）

b、梁端剪力为：kNqlV77.277.257.202/12/1

mmh27525300

0



故

VkNbhf

c

76.372751501.17.07.0

0

所以该梁只需要按构造配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施02号图纸

2．6．2A、L02的截面尺寸为mmmm300150

B、荷载的计算：a、上部墙体传来的荷载：

mkN/94.9202)3.03.3(012.02.119)3.03.0(12.02.1

b、板B06传来的荷载：mkN/45.2771.045.0)24.155.32.1(

c、梁自重：mkN/992.0162)1.03.0(012.02.125)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/38.13992.045.294.9

C、内力计算：a、跨中弯矩为：

mkNqlM41.22.138.138/18/122

故选用122ρ=%2.0%502.0300150/226（符合要求）

b、梁端剪力为：kNqlV03.82.138.132/12/1

mmh27525300

0



故VkNbhf

c

76.372751501.17.07.0

0

所以该梁只需要按构造配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施02号图纸

2．6．3A、L06的截面尺寸为mmmm300150

B、荷载的计算：a、上部墙体传来的荷载：

mkN/94.9202)3.03.3(012.02.119)3.03.0(12.02.1

b、板B04传来的荷载：mkN/63.3858.06.0)24.155.32.1(

c、板B04传来的荷载：mkN/63.3858.06.0)24.155.32.1(

d、梁自重：mkN/992.0162)1.03.0(012.02.125)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/19.18992.063.363.394.9

C、内力计算：a、跨中弯矩为：

mkNqlM03.101.219.188/18/122

故选用122ρ=%2.0%502.0300150/226（符合要求）

b、梁端剪力为：kNqlV1.191.219.182/12/1

mmh27525300

0



故

VkNbhf

c

76.372751501.17.07.0

0

所以该梁只需要按构造配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施02号图纸

2．6．4A、L04的截面尺寸为mmmm400200

B、荷载的计算：a、上部墙体传来的荷载：

mkN/58.13202)4.03.3(012.02.119)4.03.0(18.02.1

b、板B13传来的荷载：mkN/77.46875.0)24.155.32.1(

c、板B13传来的荷载：mkN/77.46875.0)24.155.32.1(

d、梁自重：mkN/94.1162)1.04.0(012.02.125)1.04.0(2.02.1

合计：mkNqg/06.2594.177.477.458.13

C、内力计算：a、跨中弯矩为：mkNqlM17.728.406.258/18/122

故选用164ρ=%2.0%005.1400200/804（符合要求）

b、梁端剪力为：kNqlV14.608.406.252/12/1

mmh37525300

0



故

VkNbhf

c

75.573752001.17.07.0

0

所以必须查表配置选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%142.0200200/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施02号图纸

2．6．5A、L08的截面尺寸为mmmm300150

B、荷载的计算：a、上部墙体传来的荷载：

mkN/91.420205.1012.02.11905.118.02.1

b、板B06传来的荷载：mkN/82.575.0)24.155.32.1(

c、梁自重：mkN/992.0162)1.03.0(012.02.125)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/72.11992.082.591.4

C、内力计算：a、跨中弯矩为：

mkNqlM28.229.372.118/18/122

故选用162ρ=%2.0%89.0300150/402（符合要求）

b、梁端剪力为：kNqlV85.229.372.112/12/1

mmh27525300

0



故

VkNbhf

c

76.372751501.17.07.0

0

所以该梁只需要按构造配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施02号图纸

2．6．6A、L05的截面尺寸为mmmm400200

B、荷载的计算：a、上部墙体传来的荷载：

mkN/6.9202)4.03.3(012.02.119)4.03.0(12.02.1

b、板B06传来的荷载：mkN/45.2771.045.0)24.155.32.1(

c、板B07传来的荷载：mkN/24.46.0)24.155.32.1(

d、板B08传来的荷载：mkN/82.5785.005.1)24.155.32.1(

e、板B09传来的荷载：mkN/82.5785.005.1)24.155.32.1(

f、梁L01传来的集中荷载：kNV77.27

g、梁L02传来的集中荷载：kNV03.8

h、梁自重：mkN/94.1162)1.04.0(012.02.125)1.04.0(2.02.1

C、内力计算：

a、所以其受力图如下表示：

b、求支痤反力：kNF

B

79.602.4/)55.23.36.211.277.279.003.845.09.081.19(

kNF

A

12.6479.603.36.2177.2703.89.081.19

c、求1、2点的弯矩：mkNM68.4945.09.081.199.012.64

1

mkNM28.7905.11.294.211.219.60

2

故选用203ρ=%2.0%18.1400200/941（符合要求）

d、梁端剪力为：KNV51.60和kNV12.64故取大者：所以kNV12.64

mmh37525400

0



故VkNbhf

c

75.573752001.17.07.0

0

所以必须按查表配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%142.0200200/6.56

sv



yvt

ff（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施02号图纸

2．6．7A、L03的截面尺寸为mmmm300150

B、荷载的计算：a、上部墙体传来的荷载：

mkN/94.9202)3.03.3(012.02.119)3.03.0(12.02.1

b、板B04传来的荷载：mkN/64.3859.06.0)24.155.32.1(

c、板B04传来的荷载：mkN/64.3859.06.0)24.155.32.1(

d、板B05传来的荷载：mkN/2.5701.005.1)24.155.32.1(

e、梁L06传来的集中荷载：mkNV/1.19

f、梁自重：mkN/992.0162)1.03.0(012.02.125)1.03.0(15.02.1

C、内力计算：

a、所以其受力图如下表示：

b、求支痤反力：kNF

B

28.334.2/)2.11.192.14.2772.19(

kNF

A

28.3328.331.194.2772.19

c、求1点的弯矩：mkNM7.256.02.1772.192.128.33

1

故选用162ρ=%2.0%893.0300150/402（符合要求）

d、梁端剪力为：kNV28.33

mmh27525300

0



故VkNbhf

c

76.372751501.17.07.0

0

所以该梁只需要按构造配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施02号图纸

2．6．8A、L07的截面尺寸为mmmm400200

B、荷载的计算：a、上部墙体传来的荷载：

mkN/6.9202)4.03.3(012.02.119)4.03.0(12.02.1

b、板B03传来的荷载：mkN/28.7859.02.1)24.155.32.1(

c、板B04传来的荷载：mkN/64.3859.06.0)24.155.32.1(

d、板B05传来的荷载：mkN/2.5701.005.1)24.155.32.1(

e、梁L06传来的集中荷载：kNV28.33

f、梁自重：mkN/94.1162)1.04.0(012.02.125)1.04.0(2.02.1

C、内力计算：

a、所以其受力图如下表示：

b、求支痤反力：kNF

B

26.662.4/)15.31.202.241.228.3305.11.246.22(

kNF

A

63.6426.661.202.2428.331.246.22

c、求1点的弯矩：mkNM2.8605.11.246.221.263.64

1

故选用203ρ=%2.0%18.1400200/941（符合要求）

d、梁端剪力为：KNV26.66和kNV63.64故取大者:kNV26.66

mmh37525400

0



故VkNbhf

c

75.573752001.17.07.0

0

所以该梁按查表计算配筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%142.0200200/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

D、画配筋图，其配筋图详见结施02号图纸

2．7楼梯的计算

2．7．1第一层

A、第一跑梯段板（TB01）的计算

a、确定板厚：

mmlh9930/270)112(30/

0

取mmh100

b、荷载的计算：

楼梯斜板的倾斜角：'0233161.0arctan270/165arctana864.0cosa

恒荷载踏步重mkN/06.225165.027.05.027.0/0.1

斜板重mkN/89.2251.0864.0/0.1

mkNmm/65.02002.00.127.0/)165.027.0(:20厚找平层

故：mkNg/6.565.089.206.2

活荷载mkNq/0.210.2

总荷载mkNqg/52.90.24.16.52.1

c、跨中弯矩：

mkNglM/4.897.252.910/110/122

故选用140@10的钢筋，2561mmA

s



，分布筋选用300@6的钢筋

B、平台板（B17）的计算：

a、平台板厚：取板厚mmh100

b、荷载的计算：

恒荷载板自重mkN/5.22511.0

mkNmm/4.02002.00.1:20厚找平层

故：mkNg/9.24.05.2

活荷载mkNq/0.210.2

总荷载mkNqg/28.60.24.19.22.1

c、内力计算跨度：

mhll

n

38.105.033.12/1.033.12/

0



跨中弯矩：

mkNqlM49.138.128.610/110/122

故选用250@6的钢筋，2113mmA

s



C、第二跑梯段板（TB02）的计算

a、确定板厚：

mmlh10030/300030/

0

取mmh100

b、荷载的计算：

楼梯斜板的倾斜角：'0233161.0arctan270/165arctana864.0cosa

踏步段：

恒荷载踏步重mkN/06.225165.027.05.027.0/0.1

斜板重mkN/89.2251.0864.0/0.1

mkNmm/65.02002.00.127.0/)165.027.0(:20厚找平层

故：mkNg/6.565.089.206.2

活荷载mkNq/0.210.2

总荷载mkNqg/52.90.24.16.52.1

平台段：梯板自重mkN/5.22511.0

mkNmm/65.02002.00.127.0/)165.027.0(:20厚找平层

故：mkNg/9.24.05.2

活荷载mkNq/0.210.2

总荷载mkNqg/28.60.24.19.22.1

c、内力的计算，其受力图如下图

故kNV

B

61.133/11.12/89.189.152.9555.011.128.6

kNV

A

35.1161.1389.152.911.128.6

最大弯矩截面到A截面的距离:mX43.152.9/61.13

则

mkNM73.943.15.043.152.943.161.13

max

故选用100@10,支座负筋按构造要求配置,选用140@6

D、平台梁（L10）的计算：

a、荷载的计算：同时由梯段板（TB01）和（TB02）传来，取大者

TB01mkN/18.15TB02mkN/72.18所以取TB02mkN/72.18

平台板传来：mkN/59.52/38.120.028.6

梁自重：mkN/992.0162)1.03.0(012.02.125)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/3.25992.059.572.18

b、内力计算：

ml7.218.052.2

0



mll

n

65.25.205.105.1

0

两者取小者，ml65.2

0



故

mkNlqM21.2265.23.258/18/122

max

kNqlV88.3152.23.252/12/1

max



c、配筋计算：

纵向钢筋：选用162，2402mmA

s



箍筋计算：mmh24525270

0



kNkNbhf

c

88.3113.312451651.17.07.0

0



故需要按计算配置箍筋，因467.1165/275//

0

bhbh

w

则kNkNbhfB

cc

88.31992451656.90.125.025.0

0



截面尺寸足够，单位长度箍筋面积为：

233

001

0117.01013.311088.3125.1/7.0/mmhfbhfvSnA

yvtsv



取箍筋肢数2n，直径2

1

3.286mmAmmd

svsv



则箍筋间距为：mmS61.48370117.0/3.282

故按规定选用200@6的双肢箍筋

d、钢筋布置图见结施03号图纸

E、平台板B16的计算：

a、平台板厚：取板厚mmh100

b、荷载的计算：

恒荷载板自重：mkN/5.22511.0

mkNmm/4.02002.00.1:20厚找平层

故：mkNg/9.24.05.2

活荷载mkNq/0.210.2

总荷载mkNqg/28.60.24.19.22.1

c、内力计算跨度：

mhll

n

42.105.037.12/1.037.12/

0



跨中弯矩：

mkNqlM58.142.128.68/18/122

故选用250@6的钢筋，2113mmA

s



F、平台梁L09待板TB03计算后看荷载再计算

2．7．2标准层楼梯的计算：（等级跑）

A、梯段板（TB03）的计算：

a、确定板厚：

mmlh10030/300030/

0

取mmh100

b、荷载的计算：

楼梯斜板的倾斜角：'05726300/150arctana89.0cosa

恒荷载踏步重mkN/875.1253.015.05.03.0/0.1

斜板重mkN/81.2251.089.0/0.1

mkNmm/6.02002.00.13.0/)3.015.0(:20厚找平层

故：mkNg/26.56.081.2875.1

活荷载mkNq/0.210.2

总荷载mkNqg/11.90.24.126.52.1

c、内力计算：ml33.0111

0



跨中弯矩：

mkNglM2.8311.910/110/122

故选用140@10的钢筋，2561mmA

s

，分布筋选用300@6的钢筋

B、平台梁（L09）的计算：

a、荷载的计算：同时由梯段板（TB02）和（TB03）传来，取大者

TB02mkN/72.18TB03mkN/67.13所以取TB02mkN/72.18

平台板传来：mkN/15.487.02/52.128.6

梁自重：mkN/9.025)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/77.239.015.472.18

b、内力计算：

mall

n

7.218.052.2

0



故

mkNlqM66.217.277.238/18/122

max

kNqlV09.327.277.232/12/1

max



c、配筋计算：

纵向钢筋：选用162，2402mmA

s



箍筋计算：

mmh27525300

0



kNkNbhf

c

09.3276.312751501.17.07.0

0



故需要按查表配置箍筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff（符合要求）

d、钢筋布置图见结施03号图纸

C、平台板（B18）的计算（同第一层B16一样）

D、平台板（B19）的计算（同第一层B17一样）

E、平台梁（L11）的计算：

a、荷载的计算：梯段板TB03传来：mkN/67.132/311.9

平台板传来：mkN/15.487.02/52.128.6

梁自重：mkN/9.025)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/72.189.015.467.13

b、内力计算：

mall

n

7.218.052.2

0



故

mkNlqM06.177.272.188/18/122

max

kNqlV27.257.272.182/12/1

max



c、配筋计算：

纵向钢筋：选用142，2308mmA

s



箍筋计算：

mmh27525300

0



kNkNbhf

c

27.2576.312751501.17.07.0

0



故需要按查表配置箍筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

d、钢筋布置图见结施03号图纸

F、平台梁（L12）的计算：

a、荷载的计算：梯段板TB03传来：mkN/67.132/311.9

平台板传来：mkN/08.42/3.128.6

梁自重：mkN/9.025)1.03.0(15.02.1

合计：mkNqg/65.189.008.467.13

b、内力计算：

mall

n

7.218.052.2

0



故

mkNlqM177.265.188/18/122

max

kNqlV18.257.265.182/12/1

max



c、配筋计算：

纵向钢筋：选用142，2308mmA

s



箍筋计算：mmh27525300

0



kNkNbhf

c

27.2576.312751501.17.07.0

0



故需要按查表配置箍筋，选用200@6的双肢箍筋，其配箍率为

ρ

%126.0210/1.124.0/24.0%189.0200150/6.56

sv



yvt

ff

（符合要求）

d、钢筋布置图见结施03号图纸

2．8横向水平风荷载

（底层高度为：mh8.43.345.005.1）

2．8．12/35.0mkNW

O

mmH30247.263.345.005.1取0.1

2



风压体型系数查《荷载规范》得：

5.08.0

s

则

2/455.035.03.10.1mkNW

zzk



那么各节点处的集中风力为：

ziiiiki

hhhhWW182.02/16.3

风压高度系数

z

取值

离地高度4．88．111．414．71821．3

z

111．041．131．211．27

那么：kNW53.427.105.13.382.0

6



kNW55.621.13.33.382.0

5



kNW12.63.305.13.382.0

4



kNW63.504.13.33.382.0

3



kNW41.513.33.382.0

2



kNW64.618.43.382.0

1



2．8．2杆件线刚度计算

①梁：：KL08433

0

106.25.025.012/1mI

433

0

102.5106.222mII

b



mkNiIEi

bcb

436104.39.3/102.5105.25/

：KL03433

0

106.25.025.012/1mI

433

0

102.5106.222mII

b



mkNiIEi

bcb

4361076.28.4/102.5105.25/

伸臂梁：：PL01433

0

106.25.025.012/1mI

433

0

102.5106.222mII

b



mkNiIEi

bcb

4361084.85.1/102.5105.25/

②柱：1层：4331042.345.045.012/1mI

c



mkNhIEi

ccc

4361082.18.4/1042.3105.25/

2-6层：4331042.345.045.012/1mI

c



mkNhIEi

ccc

4361064.23.3/1042.3105.25/

故该框架梁横向计算简图如下：

2．8．3计算该框架在风荷载作用下的内力图:

①计算柱抗侧移刚度

ij

D及各层

ij

D

A、底层：柱1、87.182.1/4.3

_



k

613.087.12/87.15.0a

mkND/1058.08.4/1082.112613.0424

11



柱2、mkN

kib

/1038.382.1/76.24.3

_

4

721.038.32/38.35.02/5.0kka

mkNhiicaD/1068.08.4/1082.112721.0/124242

12



柱3、52.182.1/76.2

_



k

574.052.12/52.15.0a

mkND/1054.08.4/1082.112574.0424

13



B、2-6层：柱1、29.164.2/4.3

_



k

404.029.12/29.1a

mkND

i

/1018.13.3/1064.212404.0424

1



柱2、mkNis

kib

/1033.264.22/276.24.32/

_

4

54.033.22/33.22/















kk

a

mkNhiicaD

i

/1057.13.3/1064.21254.0/124242

2



柱3、05.164.2/76.2

_



k

34.005.12/05.1a

mkND

i

/1099.03.3/1064.21234.0424

3



C、由以上可求得各层

ij

D

为：

mkNDijD/108.11054.01068.01058.04444

1



mkNDijD

i

/1074.31099.01057.11018.14444

②求各柱剪力

ij

V

iij

VDijDijV/

A、6层：

kNV53.4

6



kNV43.153.474.3/18.1

1

6



kNV9.153.474.3/57.1

2

6



kNV2.153.474.3/99.0

3

6



B、5层：

kNV08.1155.653.4

5



kNV5.308.1174.3/18.1

1

5



kNV65.408.1174.3/57.1

2

5



kNV93.208.1174.3/99.0

3

5



C、4层：kNV2.1712.608.11

4



kNV43.52.1774.3/18.1

1

4



kNV99.62.1774.3/57.1

2

4



kNV55.42.1774.3/99.0

3

4



D、3层：kNV83.2263.52.17

3



kNV2.783.2274.3/18.1

1

3



kNV28.983.2274.3/57.1

2

3



kNV04.683.2274.3/99.0

3

3



E、2层：kNV24.2841.583.22

2



kNV91.824.2874.3/18.1

1

2



kNV48.1124.2874.3/57.1

2

2



kNV48.724.2874.3/99.0

3

2



F、1层：kNV88.3464.624.28

1



kNV24.1188.3474.3/18.1

1

1



kNV18.1388.3474.3/57.1

2

1



kNV46.1088.3474.3/99.0

3

1



③求各柱反弯点高度位置：

A、6层：柱1：0101365.029.166

332110

，r，a，r，r，a，r

k

，，nm不考虑

mrh2.13.3000365.0所以

柱2：0417.033.266

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh38.13.3417.0所以

柱2：0353.005.166

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh16.13.3353.0所以

B、5层：柱1：0415.029.156

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh37.13.3415.0所以

柱2：045.033.266

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh49.13.345.0所以

柱2：0401.005.166

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh32.13.3401.0所以

C、4层：柱1：045.029.146

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh49.13.345.0所以

柱2：0467.033.246

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh54.13.3467.0所以

柱2：045.005.146

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh49.13.345.0所以

D、3层：柱1：0465.029.136

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh53.13.3465.0所以

柱2：05.033.236

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh65.13.35.0所以

柱2：0453.005.136

3210

rr，r，r

k

，，nm

mrh5.13.3453.0所以

E、2层：柱1：0,45.13.3/8.4,05.029.126

33210

rar，r，r

k

，，nm

mrh65.13.35.0所以

柱2：0,45.13.3/8.4,05.033.226

33210

rar，r，r

k

，，nm

mrh65.13.35.0所以

柱2：0,45.13.3/8.4,05.005.126

33210

rar，r，r

k

，，nm

mrh65.13.35.0所以

F、1层：柱1：0,69.08.4/3.3,0563.087.116

32210

rra，r，r

k

，，nm

mrh7.28.4563.0所以

柱2：0,69.08.4/3.3,055.038.316

32210

rra，r，r

k

，，nm

mrh64.28.455.0所以

柱2：0,69.08.4/3.3,0598.052.116

32210

rra，r，r

k

，，nm

mrh87.28.4598.0所以

④荷载作用下的水平位移验算：

n

层高DijD

i



i

V

Ii

DVi/

h/H/

63．33．744．530．120．000036

53．33．7411．080．300．000099

43．33．4717．20．460．000139

33．33．7422．830．610．000184

23．33．7428．240．760．00023

14．81．834．881．940．0005880．000197

计算结果表明：位移很小，层间相对位移小于500/1002.0，顶点相对位移650/1000197.0/H，

所以满足要求

⑤内力计算：

A柱的弯矩计算：

六层柱：mkNM00.343.12.13.3

61

上

mkNM72.143.12.1

61

下

mkNM65.39.138.13.3

62

上

mkNM62.29.138.1

62

下

mkNM57.22.116.13.3

63

上

mkNM39.12.116.1

63

下

五层柱：mkNM76.65.337.13.3

51

上

mkNM8.45.337.1

51

下

mkNM42.865.449.13.3

52

上

mkNM93.665.449.1

52

下

mkNM80.593.232.13.3

53

上

mkNM87.393.232.1

53

下

四层柱：mkNM83.943.549.13.3

41

上

mkNM09.843.549.1

41

下

mkNM3.1299.654.13.3

42

上

mkNM76.1099.654.1

42

下

mkNM24.855.449.13.3

43

上

mkNM78.655.449.1

43

下

三层柱：mkNM74.122.753.13.3

31

上

mkNM02.112.753.1

31

下

mkNM31.1528.965.13.3

32

上

mkNM31.1528.965.1

32

下

mkNM87.1004.65.13.3

33

上

mkNM06.904.65.1

33

下

二层柱：mkNM7.1491.865.13.3

21

上

mkNM7.1491.865.1

21

下

mkNM94.1848.1165.13.3

22

上

mkNM94.1848.1165.1

22

下

mkNM34.1248.765.13.3

23

上

mkNM34.1248.765.1

23

下

一层柱：mkNM60.2324.117.28.4

11

上

mkNM35.3024.117.2

11

下

mkNM47.2818.1364.28.4

12

上

mkNM8.3418.1364.2

12

下

mkNM19.2046.1087.28.4

13

上

mkNM02.3046.1087.2

13

下

B、梁的弯矩计算：

顶层梁:

mkNMM

kl

00.3

6108

上左

mkNMM

KL

01.276.24.3/4.3

62

08

上

右

mkNMM

KL

64.176.24.3/76.2

62

03

上

左

mkNMM

KL

5.2

63

03

上

右

六层梁:

mkNMMM

kl

48.8)(

516108

上下左

mkNMMM

KL

09.676.24.3/4.3)(

5262

08

上下

右

mkNMMM

KL

95.476.24.3/76.2)(

5262

03

上下

左

mkNMMM

KL

19.7)(

5363

03

上下

右

五层梁:

mkNMMM

kl

63.14)(

415108

上

下左

mkNMMM

KL

61.1076.24.3/4.3)(

4252

08

上

下

右

mkNMMM

KL

62.876.24.3/76.2)(

4252

03

上

下

左

mkNMMM

KL

11.12)(

4353

03

上下

右

四层梁:

mkNMMM

kl

83.20)(

314108

上

下

左

mkNMMM

KL

39.1476.24.3/4.3)(

3242

08

上

下

右

mkNMMM

KL

68.1176.24.3/76.2)(

3242

03

上

下

左

mkNMMM

KL

65.17)(

3343

03

上下

右

三层梁:

mkNMMM

kl

72.25)(

213108

上

下左

mkNMMM

KL

90.1876.24.3/4.3)(

2232

08

上

下

右

mkNMMM

KL

35.1576.24.3/76.2)(

2232

03

上

下

左

mkNMMM

KL

4.21)(

2333

03

上下

右

二层梁:

mkNMMM

kl

8.30)(

112108

上下

左

mkNMMM

KL

17.2676.24.3/4.3)(

1222

08

上下

右

mkNMMM

KL

24.2176.24.3/76.2)(

1222

03

上下

左

mkNMMM

KL

53.32)(

1323

03

上下

右

C、梁的跨中弯矩

顶层梁:

mkNM

kl

50.02/)01.20.3(

08

mkNM

KL

43.02/)5.264.1(

03

六层梁:

mkNM

kl

2.12/)09.648.8(

08

mkNM

KL

12.12/)19.795.4(

03

五层梁:

mkNM

kl

01.22/)61.1063.14(

08

mkNM

KL

74.12/)11.1263.8(

03

四层梁:

mkNM

kl

01.22/)61.1063.14(

08

mkNM

KL

74.12/)11.1263.8(

03

三层梁:

mkNM

kl

41.32/)90.1872.25(

08

mkNM

KL

03.32/)4.2135.15(

03

二层梁:

mkNM

kl

32.22/)17.268.30(

08

mkNM

KL

65.52/)53.3224.21(

03

D、梁的剪力计算：

顶层梁:

kNVV

klkl

28.19.3/)01.20.3(

0808



右左

kNVV

klkl

86.08.4/)5.264.1(

0303



右左

六层梁:

kNVV

klkl

74.39.3/)09.648.8(

0808



右左

kNVV

klkl

53.28.4/)19.795.4(

0303



右左

五层梁:

kNVV

klkl

47.69.3/)61.1063.14(

0808



右左

kNVV

klkl

32.48.4/)11.1262.8(

0303



右左

四层梁:

kNVV

klkl

03.99.3/)39.1483.20(

0808



右左

kNVV

klkl

12.68.4/)65.1768.11(

0303



右左

三层梁:

kNVV

klkl

44.119.3/)90.1872.25(

0808



右左

kNVV

klkl

66.78.4/)40.2135.15(

0303



右左

二层梁:

kNVV

klkl

61.149.3/)17.268.30(

0808



右左

kNVV

klkl

20.118.4/)53.3224.21(

0303



右左

E、柱的轴心力计算：

六层柱：kNN28.1

1



kNN42.028.186.0

2



kNN86.0

3



五层柱：kNN02.5)74.328.1(

1



kNN63.153.274.342.0

2



kNN39.353.286.0

3



四层柱：kNN49.11)47.602.5(

1



kNN78.332.447.663.1

2



kNN71.732.439.3

3



三层柱：kNN52.20)03.949.11(

1



kNN69.612.603.978.3

2



kNN83.1312.671.7

3



二层柱：kNN96.31)44.1152.20(

1



kNN47.1066.744.1169.6

2



kNN49.2166.783.13

3



一层柱：kNN57.46)61.1496.31(

1



kNN88.1320.1161.1447.10

2



kNN69.3220.1149.21

3



E、画内力图

2．9竖向恒荷载作用下框架的内力计算

2．9．1内力计算：

①03WKL：A、板05WB传来的恒荷载：mkN/61.6737.095.16.4

B、板03WB传来的恒荷载：mkN/77.6701.01.26.4

C、梁自重：mkN/76.2162)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

②08WKL：A、板06WB传来的恒荷载：mkN/61.5625.095.16.4

B、板04WB传来的恒荷载：mkN/00.6699.095.16.4

C、梁自重：mkN/76.2162)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

③05PL：A、次梁02WL传来的集中力：kNV05.3

B、次梁01WL传来的集中力：kNV29.3

C、梁自重：mkN/76.2162)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

④03KL：A、板05B传来的恒荷载：mkN/61.2701.005.155.3

B、板03B传来的恒荷载：mkN/66.3860.02.155.3

C、板10B传来的恒荷载：mkN/10.5737.095.155.3

D、梁自重：mkN/76.2162)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

E、墙自重：mkN/18.8162)5.03.3(02.019)5.03.3(12.0

F、次梁07L传来的集中力：kNV44.44

⑤08KL：A、板11B传来的恒荷载：mkN/33.4625.095.155.3

B、板09B传来的恒荷载：mkN/82.2756.005.155.3

C、梁自重：mkN/76.2162)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

D、墙自重：mkN/18.8162)5.03.3(02.019)5.03.3(12.0

E、次梁05L传来的集中力：kNV17.42

⑥01PL：A、次梁08L传来的集中力：kNV39.7

B、梁自重：mkN/76.2162)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

C、墙自重：mkN/07.316205.102.01905.112.0

2．9．2由以上可得出框架在恒荷载作用下的受力图如下：

2．9．3求分配系数:

①顶层结点:

59.0)64.24.384.8/(84.8

1



左A



23.0)64.24.384.8/(4.3

1



右A



18.0)64.24.384.8/(64.2

1



下A



39.0)64.24.376.2/(4.3

2



左A



31.0)64.24.376.2/(76.2

2



右A



30.0)64.24.376.2/(64.2

2



下A



19.0)64.284.876.2/(76.2

3



左A



62.0)64.284.876.2/(84.8

3



左A



19.0)64.284.876.2/(64.2

3



下A



②52层结点:15.0)64.24.364.284.8/(64.2

1

1



下

上

i

i



50.0)64.24.364.284.8/(84.8

1



左i



19.0)64.24.364.284.8/(4.3

1



右i



23.0)64.24.364.276.2/(64.2

2

2



下

上

i

i



30.0)64.24.364.276.2/(4.3

2



左i



30.0)64.24.364.276.2/(76.2

2



右i



33.0)64.264.276.2/(64.2

3

3



下

上

i

i



34.0)64.264.276.2/(76.2

3



左i



③一层结点:

53.0)82.14.364.284.8/(84.8

1



左F



2.0)82.14.364.284.8/(4.3

1



右F



16.0)82.14.364.284.8/(64.2

1



上F



11.0)82.14.364.284.8/(82.1

1



下F



32.0)82.14.364.276.2/(4.3

2



左F



25.0)82.14.364.276.2/(76.2

2



右F



25.0)82.14.364.276.2/(64.2

2



上F



17.0)82.14.364.276.2/(82.1

2



下F



38.0)82.164.276.2/(76.2

3



左F



37.0)82.164.276.2/(64.2

3



上F



25.0)82.164.276.2/(82.1

3



下F



2．9．4计算梁的固端弯矩:(不分正负)

①顶层:

mkNMMF

A

F

A

72.70.134.60.176.22/12

31右左

mkNMMF

A

F

A

21.189.337.1412/12

21左右

mkNMMF

A

F

A

99.308.414.1612/12

32左右

②61层:

mkNMF

i

46.155.139.75.183.52/12

1左

mkNMF

i

71.339.3/2.17.217.429.309.1812/1222

1右

mkNMF

i

18.479.3/7.22.117.429.309.1812/1222

2左

mkNMF

i

49.648.4/4.24.244.448.470.1912/1222

2右

mkNMF

i

49.648.4/4.24.244.448.470.1912/1222

3左

2．9．5根据弯矩分配法计算框架力,可得下表:

左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁

2．9．6将梁端弯矩进行折减:(折减系数为0.9)

①顶层:

mkNM

A

47.109.063.11

1左

mkNM

A

77.129.019.14

1右

mkNM

A

62.219.002.24

2左

mkNM

A

59.269.054.29

2右

mkNM

A

17.279.019.30

3左

mkNM

A

10.159.078.16

2右

②六层:

mkNM

B

92.199.013.22

1左

mkNM

B

72.259.058.28

1右

mkNM

B

13.509.070.55

2左

mkNM

B

02.639.002.70

2右

mkNM

B

47.439.030.48

3左

③五层:

mkNM

C

73.199.092.21

1左

mkNM

C

79.259.066.28

1右

mkNM

C

11.509.068.55

2左

mkNM

C

58.639.064.70

2右

mkNM

C

05.469.017.51

3左

④四层:

mkNM

D

73.199.092.21

1左

mkNM

D

79.259.066.28

1右

mkNM

D

11.509.068.55

2左

mkNM

D

58.639.064.70

2右

mkNM

D

05.469.017.51

3左

⑤三层:

mkNM

E

68.199.087.21

1左

mkNM

E

81.259.068.28

1右

mkNM

E

17.509.063.55

2左

mkNM

E

07.639.008.70

2右

mkNM

E

45.469.061.51

3左

⑥二层:

mkNM

F

65.209.094.22

1左

mkNM

F

31.259.012.28

1右

mkNM

F

52.519.024.57

2左

mkNM

F

28.639.031.70

2右

mkNM

F

83.409.037.45

3左

2．9．7计算跨中最大弯矩:

①顶层:

mkNM

WKL

13.10)62.2177.12(2/19.337.148/12

08

mkNM

WKL

60.19)17.2759.26(2/18.414.168/12

03

②六层:

mkNM

KL

50.31)13.5072.25(2/19.3/7.22.117.429.309.188/12

08

mkNM

KL

82.56)47.4302.63(2/18.4/4.24.244.448.470.198/12

03

③五层:

mkNM

KL

48.31)11.5079.25(2/19.3/7.22.117.429.309.188/12

08

mkNM

KL

24.55)05.4658.63(2/18.4/4.24.244.448.470.198/12

03

④四层:

mkNM

KL

48.31)11.5081.25(2/19.3/7.22.117.429.309.188/12

08

mkNM

KL

24.55)05.4607.63(2/18.4/4.24.244.448.470.198/12

03

⑤三层:

mkNM

KL

44.31)17.5081.25(2/19.3/7.22.117.429.309.188/12

08

mkNM

KL

30.55)45.4607.63(2/18.4/4.24.244.448.470.198/12

03

⑥二层:

mkNM

KL

01.31)52.5131.25(2/19.3/7.22.117.429.309.188/12

08

mkNM

KL

01.58)83.4028.63(2/18.4/4.24.244.448.470.198/12

03

2．9．8故该框架在恒荷载作用下的框架梁内力图如下:

2．9．9计算梁端剪力:

①顶层:

kNV

A

1.90.176.234.6

1



左

kNVV

AA

75.259.3/)62.2177.12(9.337.142/1

21



kNVV

AA

29.309.3/)62.2177.12(9.337.142/1

12



kNVV

AA

62.388.4/)17.2759.26(8.437.142/1

32



kNVV

AA

86.388.4/)17.2759.26(8.437.142/1

23



kNV

A

58.30.176.234.6

3



右

②六层:

kNV

B

14.165.183.539.7

1



左

kNVV

BB

99.419.3/)13.5072.25(9.3/2.117.429.309.182/1

21



kNVV

BB

73.709.3/)13.5072.25(9.3/2.117.429.309.182/1

12



kNVV

BB

57.738.4/)47.4302.63(8.4/4.244.448.470.192/1

32



kNVV

BB

43.658.4/)47.4302.63(8.4/4.244.448.470.192/1

23



③五层:kNV

C

14.165.183.539.7

1



左

kNVV

CC

01.429.3/)11.5079.25(9.3/2.117.429.309.182/1

21



kNVV

CC

71.709.3/)11.5079.25(9.3/2.117.429.309.182/1

12



kNVV

CC

15.738.4/)05.4658.63(8.4/4.244.448.470.192/1

32



kNVV

CC

85.658.4/)05.4658.63(8.4/4.244.448.470.192/1

23



④四层:

kNV

D

14.165.183.539.7

1



左

kNVV

DD

01.429.3/)11.5079.25(9.3/2.117.429.309.182/1

21



kNVV

DD

71.709.3/)11.5079.25(9.3/2.117.429.309.182/1

12



kNVV

DD

15.738.4/)05.4658.63(8.4/4.244.448.470.192/1

32



kNVV

DD

85.658.4/)05.4658.63(8.4/4.244.448.470.192/1

23



⑤三层:

kNV

E

14.165.183.539.7

1



左

kNVV

EE

00.429.3/)17.5081.25(9.3/2.117.429.309.182/1

21



kNVV

EE

72.709.3/)17.5081.25(9.3/2.117.429.309.182/1

12



kNVV

EE

96.728.4/)45.4607.63(8.4/4.244.448.470.192/1

32



kNVV

EE

04.668.4/)45.4607.63(8.4/4.244.448.470.192/1

23



⑥二层:

kNV

F

14.165.183.539.7

1



左

kNVV

FF

53.419.3/)52.5131.25(9.3/2.117.429.309.182/1

21



kNVV

FF

19.719.3/)52.5131.25(9.3/2.117.429.309.182/1

12



kNVV

FF

18.748.4/)83.4028.63(8.4/4.244.448.470.192/1

32



kNVV

FF

82.648.4/)83.4028.63(8.4/4.244.448.470.192/1

23



2．9．10计算柱的轴心力:

①六层:kNVVVN

AA

A

85.3475.251.9

21

1

1



左

kNVVVVN

AAAA

91.6862.3829.30

32122



kNVVVN

AAA

44.4258.386.38

2233



右

②五层:kNVVVVVVN

BB

B

AA

A

98.9299.4114.1675.251.9

21

1

21

1

1



左左

kNVVVVVVVVN

BBBBAAAA

21.21357.7373.7062.3829.30

321232122



kNVVVVVN

BBAAA

87.10743.6558.386.38

232233



右

③四层:

14.1699.4114.1675.251.9

21

1

21

1

21

1

1



CC

C

BB

B

AA

A

VVVVVVVVVN

左左左

kN13.15101.42

57.7373.7062.3829.30

32



CCCCBBBBAAAA

VVVVVVVVVVVVN

kN07.35715.7371.70

kNVVVVVVVN

CCBBAAA

72.17385.6543.6558.386.38

23232233



右

④三层:

14.1675.251.9

21

1

21

1

21

1

21

1

1



DD

D

CC

C

BB

B

AA

A

VVVVVVVVVVVVN

左左左左

kN28.20901.4214.1601.4214.1699.41

62.3829.30

322122



DDDDCCCCBBBBAAAA

VVVVVVVVVVVVVVVVN

kN93.50015.7371.7015.7371.7057.7373.70

85.6585.6543.6558.386.38

2323232233



DDCCBBAAA

VVVVVVVVVN

右

kN57.239

⑤二层:

1.9

21

1

21

1

21

1

21

1

21

1

1



EE

E

DD

D

CC

C

BB

B

AA

A

VVVVVVVVVVVVVVVN

左左左左左

kN42.26700.4214.1601.4214.1601.4214.1699.4114.1675.25

3221232122EEEEDDDDCCCCBBBBAAAA

VVVVVVVVVVVVVVVVVVVVN

96.7272.7015.7371.7015.7371.7057.7373.7062.3829.30

kN61.644

85.6543.6558.386.38

232323232233



EEDDCCBBAAA

VVVVVVVVVVVN

右

kN61.30504.6685.65

⑥一层:

左左左左左左1

21

1

21

1

21

1

21

1

21

1

1

F

EE

E

DD

D

CC

C

BB

B

AA

A

VVVVVVVVVVVVVVVVN

00.4214.1601.4214.1601.4214.1699.4114.1675.251.9

21



FF

VV

kN09.32553.4114.16

3221232122EEEEDDDDCCCCBBBBAAAA

VVVVVVVVVVVVVVVVVVVVN

15.7371.7015.7371.7057.7373.7062.3829.30

3212



FFFF

VVVV

kN98.78918.7419.7196.7272.70

43.6558.386.38

23232323232233



FFEEDDCCBBAAA

VVVVVVVVVVVVVN

右

kN43.37082.6404.6685.6585.65

2．10竖向活荷载作用下框架的内力计算

2．10．1内力计算：

①03WKL：A、板05WB传来的活荷载：mkN/87.2737.095.10.2

B、板03WB传来的活荷载：mkN/94.2701.01.20.2

②08WKL：A、板06WB传来的活荷载：mkN/44.2625.095.10.2

B、板04WB传来的活荷载：mkN/61.2699.095.10.2

③05PL：A、次梁02WL传来的集中力：kNV03.2

④03KL：A、板05B传来的活荷载：mkN/47.1701.005.10.2

B、板03B传来的活荷载：mkN/06.2860.02.10.2

C、板10B传来的活荷载：mkN/87.2737.095.10.2

D、次梁07L传来的集中力：kNV3.8

⑤08KL：A、板11B传来的活荷载：mkN/44.2625.095.10.2

B、板09B传来的活荷载：mkN/59.1756.005.10.2

C、次梁05L传来的集中力：kNV25.8

⑥01PL：A、次梁08L传来的集中力：kNV93.2

2．10．2由以上可得出框架在恒荷载作用下的受力图如下：

2．10．3求分配系数:(同竖向恒荷载)

2．10．4计算梁的固端弯矩:(不分正负)

①顶层:

mkNMMF

A

F

A

95.10.195.1

31右左

mkNMMF

A

F

A

4.69.305.512/12

21左右

mkNMMF

A

F

A

4.58.481.512/12

32左右

②61层:

mkNMF

i

4.45.193.2

1左

mkNMF

i

22.79.3/2.17.225.89.303.412/1222

1右

mkNMF

i

85.99.3/7.22.125.89.303.412/1222

2左

mkNMF

i

45.148.4/4.24.23.88.493.412/1222

2右

mkNMF

i

45.148.4/4.24.23.88.493.412/1222

3左

2．10．5根据弯矩分配法计算框架力,可得下表:

左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁

2．10．6将梁端弯矩进行折减:(折减系数为0.9)

①顶层:

mkNM

A

14.49.060.4

1左

mkNM

A

03.59.059.5

1右

mkNM

A

62.59.024.6

2左

mkNM

A

63.59.025.6

2右

mkNM

A

58.49.009.5

3左

mkNM

A

30.29.055.2

2右

②六层:

mkNM

B

64.49.016.5

1左

mkNM

B

62.59.024.6

1右

mkNM

B

84.109.004.12

2左

mkNM

B

83.139.037.15

2右

mkNM

B

74.99.082.10

3左

③五层:

mkNM

C

73.49.025.5

1左

mkNM

C

59.59.021.6

1右

mkNM

C

66.109.084.11

2左

mkNM

C

98.139.053.15

2右

mkNM

C

37.109.052.11

3左

④四层:

mkNM

D

73.49.025.5

1左

mkNM

D

59.59.021.6

1右

mkNM

D

66.109.084.11

2左

mkNM

D

98.139.053.15

2右

mkNM

D

37.109.052.11

3左

⑤三层:

mkNM

E

73.49.025.5

1左

mkNM

E

59.59.021.6

1右

mkNM

E

64.109.082.11

2左

mkNM

E

99.139.054.15

2右

mkNM

E

46.109.062.11

3左

⑥二层:

mkNM

F

85.49.039.5

1左

mkNM

F

50.59.011.6

1右

mkNM

F

0.119.022.12

2左

mkNM

F

0.149.056.15

2右

mkNM

F

20.99.022.10

3左

2．10．7计算跨中最大弯矩:

①顶层:

mkNM

WKL

28.4)62.503.5(2/19.305.58/12

08

mkNM

WKL

44.9)58.463.5(2/18.481.58/12

03

②六层:

mkNM

KL

29.6)84.1062.5(2/19.3/7.22.125.89.303.48/12

08

mkNM

KL

37.12)74.983.13(2/18.4/4.24.23.88.493.48/12

03

③五层:

mkNM

KL

39.6)66.1059.5(2/19.3/7.22.125.89.303.48/12

08

mkNM

KL

98.11)37.1098.13(2/18.4/4.24.23.88.493.48/12

03

④四层:

mkNM

KL

39.6)64.1059.52/19.3/7.22.125.89.303.48/12

08

mkNM

KL

98.11)37.1098.13(2/18.4/4.24.23.88.493.48/12

03

⑤三层:

mkNM

KL

40.6)64.1059.5(2/19.3/7.22.125.89.303.48/12

08

mkNM

KL

93.11)46.1099.13(2/18.4/4.24.23.88.493.48/12

03

⑥二层:

mkNM

KL

27.6)0.1150.5(2/19.3/7.22.125.89.303.48/12

08

mkNM

KL

56.12)2.90.14(2/18.4/4.24.23.88.493.48/12

03

2．10．8故该框架在活荷载作用下的框架梁内力如下:

2．10．9计算梁端剪力:

①顶层:

kNV

A

03.2

1



左

kNVV

AA

70.99.3/)62.503.5(9.305.52/1

21



kNVV

AA

00.109.3/)62.503.5(9.305.52/1

12



kNVV

AA

16.148.4/)58.463.5(8.481.52/1

32



kNVV

AA

73.138.4/)58.463.5(8.481.52/1

23



kNV

A

03.2

3



右

②六层:

kNV

B

93.2

1



左

kNVV

BB

06.99.3/)84.1062.5(9.3/2.125.89.303.42/1

21



kNVV

BB

91.149.3/)84.1062.5(9.3/2.125.89.303.42/1

12



kNVV

BB

83.168.4/)74.983.13(8.4/4.23.88.493.42/1

32



kNVV

BB

13.158.4/)74.983.13(8.4/4.23.88.493.42/1

23



③五层:kNV

C

93.2

1



左

kNVV

CC

10.99.3/)66.1059.5(9.3/2.125.89.303.42/1

21



kNVV

CC

87.149.3/)66.1059.5(9.3/2.125.89.303.42/1

12



kNVV

CC

73.168.4/)37.1098.13(8.4/4.23.88.493.42/1

32



kNVV

CC

23.158.4/)37.1098.13(8.4/4.23.88.493.42/1

23



④四层:kNV

D

93.2

1



左

kNVV

DD

10.99.3/)66.1059.5(9.3/2.125.89.303.42/1

21



kNVV

DD

87.149.3/)66.1059.5(9.3/2.125.89.303.42/1

12



kNVV

DD

73.168.4/)37.1098.13(8.4/4.23.88.493.42/1

32



kNVV

DD

23.158.4/)37.1098.13(8.4/4.23.88.493.42/1

23



⑤三层:

kNV

E

93.2

1



左

kNVV

EE

10.99.3/)64.1059.5(9.3/2.125.89.303.42/1

21



kNVV

EE

86.149.3/)64.1059.5(9.3/2.125.89.303.42/1

12



kNVV

EE

72.168.4/)46.1099.13(8.4/4.23.88.493.42/1

32



kNVV

EE

25.158.4/)46.1099.13(8.4/4.23.88.493.42/1

23



⑥二层:

kNV

F

93.2

1



左

kNVV

FF

18.129.3/)0.1150.5(9.3/2.125.89.303.42/1

21



kNVV

FF

96.149.3/)0.1150.5(9.3/2.125.89.303.42/1

12



kNVV

FF

98.168.4/)20.90.14(8.4/4.23.88.493.42/1

32



kNVV

FF

98.148.4/)20.90.14(8.4/4.23.88.493.42/1

23



2．10．10计算柱的轴心力:

①六层:

kNVVVN

AA

A

73.1170.903.2

21

1

1



左

kNVVVVN

AAAA

16.2416.140.10

32122



kNVVVN

AAA

76.1503.273.13

2233



右

②五层:kNVVVVVVN

BB

B

AA

A

72.2306.993.270.903.2

21

1

21

1

1



左左

kNVVVVVVVVN

BBBBAAAA

9.5583.1691.1416.140.10

321232122



kNVVVVVN

BBAAA

89.3013.1503.273.13

232233



右

③四层:93.206.993.270.903.2

21

1

21

1

21

1

1



CC

C

BB

B

AA

A

VVVVVVVVVN

左左左

kN75.3510.9

83.1691.1416.140.10

32



CCCCBBBBAAAA

VVVVVVVVVVVVN

kN5.8773.1687.14

kNVVVVVVVN

CCBBAAA

12.4623.1513.1503.273.13

23232233



右

④三层:

93.270.903.2

21

1

21

1

21

1

21

1

1



DD

D

CC

C

BB

B

AA

A

VVVVVVVVVVVVN

左左左左

kN78.4710.993.26.993.26.9

16.140.10

322122



DDDDCCCCBBBBAAAA

VVVVVVVVVVVVVVVVN

kN1.11973.1687.1473.1687.1483.1691.14

23.1523.1513.1503.273.13

2323232233



DDCCBBAAA

VVVVVVVVVN

右

kN35.61

⑤二层:

03.2

21

1

21

1

21

1

21

1

21

1

1



EE

E

DD

D

CC

C

BB

B

AA

A

VVVVVVVVVVVVVVVN

左左左左左

kN81.5910.993.210.993.210.993.26.993.270.9

3221232122EEEEDDDDCCCCBBBBAAAA

VVVVVVVVVVVVVVVVVVVVN

72.1686.1473.1687.1473.1687.1483.1691.1416.140.10

kN68.150

23.1513.1503.273.13

232323232233



EEDDCCBBAAA

VVVVVVVVVVVN

右

kN6.7625.1523.15

⑥一层:

左左左左左左1

21

1

21

1

21

1

21

1

21

1

1

F

EE

E

DD

D

CC

C

BB

B

AA

A

VVVVVVVVVVVVVVVVN

10.993.210.993.210.993.26.993.270.903.2

21



FF

VV

kN84.7118.1293.2

3221232122EEEEDDDDCCCCBBBBAAAA

VVVVVVVVVVVVVVVVVVVVN

73.1687.1473.1687.1483.1691.1416.140.10

3212



FFFF

VVVV

kN62.18298.1696.1472.1686.14

13.1503.273.13

23232323232233



FFEEDDCCBBAAA

VVVVVVVVVVVVVN

右

kN58.9198.1425.1523.1523.15

2．11纵向框架的内力计算

2．11．1纵向屋面框架梁的计算:

①06PL：

A、荷载计算:a、梁的自重：mkN/76.2216)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

b、次梁02WL和04WL传来的恒荷载集中力：kNV81.676.305.3

c、次梁02WL和04WL传来的活荷载集中力：kNV18.22.198.0

合计:kNV22.1118.24.181.62.1

mkNg/31.376.22.1

B、梁端弯矩计算：mkNM88.120.122.110.131.32/12

②13WKL：

A、荷载计算:a、梁的自重：mkN/76.2216)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

b、板02WB传来的恒荷载：mkN/0.6669.095.16.4

c、板02WB传来的活荷载：mkN/61.2669.095.10.2

d、板01WB传来的恒荷载：mkN/77.6701.01.26.4

e、板01WB传来的活荷载：mkN/94.2701.01.20.2

合计:mkNg/41.26)94.261.2(4.1)77.60.676.2(2.1

B、梁端弯矩计算：mkNM82.382.441.2612/12

③16WKL：同13WKL

④19WKL：

A、荷载计算:a、梁的自重：mkN/76.2216)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

b、板06WB传来的恒荷载：mkN/61.5625.095.16.4

c、板06WB传来的活荷载：mkN/44.2625.095.10.2

d、板05WB传来的恒荷载：mkN/61.6737.095.16.4

e、板05WB传来的活荷载：mkN/87.2737.01.20.2

合计:mkNg/41.25)87.244.2(4.1)61.661.576.2(2.1

B、梁端弯矩计算：mkNM21.329.341.2512/12

⑤22WKL：

A、荷载计算:a、梁的自重：mkN/76.2216)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

b、板16WB传来的恒荷载：mkN/33.2864.076.06.4

c、板16WB传来的活荷载：mkN/31.1864.076.00.2

d、板07WB传来的恒荷载：mkN/37.5864.035.16.4

e、板07WB传来的活荷载：mkN/33.2864.035.10.2

合计:mkNg/65.17)33.231.1(4.1)37.533.276.2(2.1

B、梁端弯矩计算：mkNM72.107.265.1712/12

2．11．2纵向楼面框架梁的计算:

①13KL：

A、荷载计算:a、梁的自重：mkN/76.2216)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

b、板02B传来的恒荷载：mkN/63.4669.095.155.3

c、板02B传来的活荷载：mkN/61.2669.095.10.2

d、板01B传来的恒荷载：mkN/23.5701.01.255.3

e、板01B传来的活荷载：mkN/94.2701.01.20.2

合计:mkNg/91.22)94.261.2(4.1)23.563.476.2(2.1

B、梁端弯矩计算：mkNM68.332.491.2212/12

②16KL：

A、荷载计算:a、梁的自重：mkN/76.2216)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

b、板06B传来的恒荷载：mkN/23.1771.045.055.3

c、板06B传来的活荷载：mkN/69.0771.045.00.2

d、板07B传来的恒荷载：mkN/6.145.055.3

e、板07B传来的活荷载：mkN/9.045.00.2

f、板04B传来的恒荷载：mkN/83.1859.06.055.3

g、板04B传来的活荷载：mkN/03.1859.06.00.2

h、板05B传来的恒荷载：mkN/61.2701.005.155.3

i、板05B传来的活荷载：mkN/47.1701.005.10.2

j、次梁02L的恒荷载集中力：kNV1.3

k、次梁02L的活荷载集中力：kNV21.0

l、次梁03L的恒荷载集中力：kNV62.19

m、次梁03L的活荷载集中力：kNV5.8

mkNMF35.382.4/1.21.244.352.4/3.39.00.42.492.1112/122222

左

mkNMF73.362.4/1.21.244.352.4/9.03.30.42.492.1112/122222

右

③19KL：

A、荷载计算:a、梁的自重：mkN/76.2216)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

b、板11B传来的恒荷载：mkN/33.4625.095.155.3

c、板11B传来的活荷载：mkN/44.2625.095.10.2

d、板10B传来的恒荷载：mkN/1.5737.095.155.3

e、板10B传来的活荷载：mkN/87.2737.095.10.2

合计:mkNg/06.22)87.244.2(4.1)1.533.476.2(2.1

B、梁端弯矩计算：mkNM96.279.306.2212/12

④22KL：

A、荷载计算:a、梁的自重：mkN/76.2216)1.05.0(02.025)1.05.0(25.0

b、板16B传来的恒荷载：mkN/33.2864.076.055.3

c、板16B传来的活荷载：mkN/31.1864.076.00.2

d、次梁04L的恒荷载集中力：kNV29.21

e、次梁04L的活荷载集中力：kNV24.3

合计:mkNg/94.731.14.1)33.276.2(2.1

kNV08.3024.34.129.212.1

B、梁端弯矩计算：

mkNMMFF98.147.2/35.135.108.307.294.712/1222

右左

2．11．3纵向荷载作用下屋面梁的内力图:

2．11．4纵向荷载作用下楼面梁的内力图:

2．12框架内力组合

2．12．1梁的内力组合：

层

数

杆

件

截

面

内

力

各种荷载作用下的内力值内力组合值内力

设计值

恒荷载活荷载风载①②③

顶

层

PL

05

右

端

M10.474.1418.3612.5617.4918.36

V-9.10-2.03-13.76-10.92-13.34-13.76

W

K

L

1

8

左

端

M-12.77-5.03-3.00-22.37-19.52-24.88-24.88

V25.759.701.2844.4832.6943.9744.48

中M10.134.280.5018.1512.8617.8418.15

右

端

M21.625.622.0133.8128.7635.0235.02

V-30.29-10.00-1.28-50.35-38.14-49.77-50.35

W

K

L

1

3

左

端

M-26.59-5.63-1.64-39.79-34.20-40.56-40.56

V38.6214.160.8666.1747.5564.2266.17

中M19.609.440.4336.7424.1235.2736.74

右

端

M27.174.582.539.0236.1041.0341.03

V-38.86-13.73-0.86-65.85-47.84-63.99-65.85

PL

05

左

端

M-15.10-2.30-21.34-18.12-20.86-21.34

V3.582.037.144.306.717.14

六

层

PL

05

右

端

M19.924.6430.423.9029.4330.4

V-16.14-2.93-23.47-19.37-22.85-23.47

K

L

0

8

左

端

M-25.72-5.62-8.48-38.73-42.74-47.64-47.64

V41.999.063.7463.0755.6265.6265.62

中M31.506.291.246.6139.4846.7146.71

右

端